Грохот вибрационный (эксцентриковый ) СМ-61

Инерционный вибрационный грохот с эллиптической траекторией качания короба (модель С-740) предназначен для грохочения нерудных материалов с крупностью кусков до 100мм (рис 3) . Грохот подвешивается

на пружинных подвесках 1 и может  устанавливаться под углом в 8—25°. Грохот двухъярусный и состоит из короба 2, внутри которого размещен дебалансный вал 3, установленный на двух роликоподшипниках 4. С обеих сторон вала на шпонках закреплены шкивы 5 с дебалансами 6, установку которых можно регулировать бесступенчато. Дебалансный вал защищен от проникновения пыли трубой 7. В коробе 2 устанавливаются два яруса сит, крепление которых осуществляется при помощи деревянных клиньев 8 и растяжек.

              

                 Рис. 3. Вибрационный инерционный  грохот

 

        2.2.2.Вибрационный инерционный грохот с направленными колебаниями.

        Вибрационный  инерционный грохот с направленными  колебаниями (рис. 4) состоит из  горизонтально установленного короба 1, опирающегося на четыре пружины 2. В случае необходимости грохот может быть подвешен

на пружинной подвеске 3. Опорные пружины устанавливаются на фундамент. В отдельных конструкциях опорные пружины 2 устанавливаются под углом в 35° к горизонтальной плоскости. Грохот двухъярусный. Вибрация                                                                                                                                                                                                                                                               грохота обеспечивается вибратором 4,

смонтированным на коробе. Привод грохота состоит из электродвигателя 5, тормоза 6 и клиноременной передачи. Электродвигатель устанавливается на отдельной   площадке рамной конструкции.

        Грохот может иметь два или  три сита. В последнем случае  на верхнем ярусе устанавливаются  два сита с различными ячейками.

 

 

 

Рис 4.Вибрационный инерционный  грохот с направленными колебаниями

 

                 2.3. Вибрационные электромагнитные грохоты

           Вибрационный электромагнитный  грохот (рис. 5, а) состоит из рамы 1, на которой укреплены сито 2 и вибратор 3. В верхней части сита установлен шнековый питатель 4, обеспечивающий непрерывное и равномерное питание грохота. Электромагнитный вибратор, приводящий в колебательное движение сито, работает на переменном токе. Электромагнит при пропускании тока через катушку 1 (рис. 5, б) притягивает якорь 2, соединенный с тягой 3. Нижний конец тяги скреплен с планками, между которыми зажато сито. При включении тока электромагнит притягивает к себе якорь, а вместе с ним тягу и сито. При движении якоря вверх он ударяется об отбойники 4. Это вызывает резкий толчок, подача тока в катушку прекращается, и якорь отжимается пружиной вниз. Таким образом, колебания передаются только ситу, а рама остается неподвижной. При помощи маховика 5 регулируют величину зазора между якорем и отбойником, а следовательно, и величину амплитуды вибраций сита. При вращении маховика, подтягивающего или освобождающего пружины 6 и 7, изменяется зазор между якорем и отбойником.

           Достоинство электромагнитных вибрационных  грохотов — отсутствие механического привода с трущимися частями.

           Недостатки рассматриваемого грохота:  необходимость установки специального генератора; неравномерный и относительно быстрый износ сита, неодинаковая амплитуда колебаний — большая в средней части и меньшая по краям,      что   создает   неравномерную       работу сита.

 

 

 

 

 

 

 

 

                         

                    Рис 5. Вибрационный электромагнитный  грохот

 

                         2.4. Эксплуатация грохотов.

             Основными условиями для работы грохотов являются: равномерная подача и распределение исходного материала; правильное и равномерное натяжение сит; хорошее состояние и чистота сит; правильное направление вращения вала грохота; своевременная смазка подшипников; исправность частей   грохота.

              Для лучшего распределения материала  по ширине грохота сито делают несколько выпуклой формы. Очистка отверстий сит от посторонних предметов и застрявших кусков грохотимого материала производится при помощи щеток и деревянных молотков. Вал грохота должен вращаться в направлении движения материала. Для защиты просеивающей поверхности от ударов падающих кусков материала на грохоте должны быть загрузочные коробки: высота падения исходного материала не должна превышать 350 мм.

Большое внимание необходимо уделять балансировке грохотов, особенно гирационных, так как нарушения балансировки вызывают значительные вибрации. Разница в жесткости амортизационных пружин не должна превышать 10 %. Угловые смещения шеек эксцентрикового вала (центров посадочных отверстий подшипников) должны быть не более 0°30'. Это требование относится и к параллельности валов самобалансного вибровозбудителя.

 

 

 

 

 

 

 

 

 

             3. Расчет основных параметров грохота вибрационного

                                    (эксцентрикового) СМ-61.

                                    3.1. Расчет производительности

Производительность Q вибрационных грохотов В. А. Бауман и П. С. Ермолаев рекомендуют определять по формуле:

Q= m q F к₁ кг к₃

где m — коэффициент, учитывающий возможную неравномерность питания и зернового состава материала, форму зерен и тип грохота (значения m приведены в табл. 1);

q — удельная производительность сита площадью 1 м², м³/ч ;

F— площадь сита грохота, м²;

к₁— коэффициент, учитывающий угол наклона грохота;

к₂— коэффициент, учитывающий процентное содержание фракций нижнего класса в исходном материале;

к₃— коэффициент, учитывающий процентное содержание в нижнем классе зерен, меньших половины размера отверстий сита.

Параметры	Размеры квадратных отверстий сит в свету, мм
		5	7	10	14	16	18	20	25	35	37	40	42	65	70
q для горизонтальных грохотов при угле наклона 18°	12	16	23	32	37	40	43	46	56	60	62	64	80	82

 

к1	Значения коэффициентов от угла наклона сита, град.
		9	10	11	12	13	14	15	16	17	18	19	20	21	22	23
		0,45	0,5	0,56	0,61	0,67	0,73	0,8	0,92	1	1,08	1,18	1,28	1,37	1,46	1,54

 

к2	Значения коэффициентов от зернового  состава исходного материала, град
		10	20	30	40	50	60	70	80	90
		0,58	0,66	0,76	0,84	0,92	1	1,08	1,17	1,25

 

к3	Значения содержания в нижнем классе зерен, меньших   1/2 размера отверстий сита, %
		10	20	30	40	50	60	70	80	90
		0,63	0,72	0,82	0,91	1	1,09	1,18	1,28	1,37

 

Тип вибратора	Значение коэффициента m для
		Гравия	Щебня
Горизонтальный	0,8	0,65
Наклонный	0,6	0,5

Производительность вибрационного грохота будет равна 27,23 м³/ч., если

материал и грохот обладают нижеприведенными характеристиками:

m=0,8 для гравия.

q=23 при размере 1О мм отверстий квадратных сит в свету;

F= 1,25*3=3,75 м²;

к₁=1,08 при угле сита наклона 18°;

к₂=0,58 зависящей от зернового состава исходного материала при 10°;

к₃=0,63 при 10% содержания в нижнем классе зерен, меньших   1/2 размера

отверстий сита .

Q= 0,8*23*3,75*1,08*0,58*0,63=27,23 м³/ч.

 

                        3.2. Расчет мощности электродвигателя

           Мощность электродвигателя расходуется на сообщение кинетической энергии качающимся массам и на преодоление вредных сопротивлений. Теоретически энергия, затрачиваемая на сообщение массам кинетической энергии, расходуется только в первой половине рабочего хода, целиком возвращаясь в течение второй половины хода. Однако следует, как показал опыт, принять для надежности, что вся энергия, затрачиваемая в первой половине хода, не возвращается двигателю, а расходуется на преодоление неучтенных сопротивлений, на преодоление сопротивления воздуха, сопротивлений в пружинах, трения материала о сито и т. п. Поэтому целесообразно вести расчет без учета возврата кинетической энергии во второй половине хода. Таким образом, затрачиваемая работа А может быть выражена так:

Потребная мощность электродвигателя будет равна:

Заменяя т на G/g, получим

 где     G — сила тяжести качающихся масс, н;

          r —эксцентриситет, ж;

           п — число оборотов вала, об/сек.

Сила тяжести колеблющихся масс 49300 н;

Эксцентриситет 0,0069 м;

Число оборотов вала 16,7 об/сек;

N=4*49300*(0,0069)²*(16,7)³=43,73kbt.

Зная, что КПД привода 0,8

N=43,73/0,8=54,66 квт. 

По паспорту мощность электродвигателя 60 квт.

 

 

            3.3. Расчет ожидаемой эффективности грохочения

Е=е k₁ к₂ к₃

е — эталонное значение эффективности грохочения , %.

k₁ — коэффициент, учитывающий угол наклона грохота;

k₂ — коэффициент, учитывающий процентное содержание фракций нижнего класса в исходном материале;

к₃— коэффициент, учитывающий процентное содержание в нижнем классе зерен, меньших половины размера отверстий сита. е - 90% для горизонтального виброгрохота с прямолинейными колебаниями.

е - 92% для наклонного грохота с круговыми колебаниями при обратном вращении вала вибратора.

е - 87% для наклонного грохота с круговыми колебаниями при прямом вращении вала вибратора.

k₁ =1,08 при угле сита наклона 18°;

k₂ =0,58 зависящей от зернового состава исходного материала при 10°; 

k₃ =0,63 при 10% содержания в нижнем классе зерен, меньших   1/2 размера отверстий сита .

 E=90*1,08*0,58*0,63=35,52%

 

                 3.4. Расчет коэффициента качества грохочения.

  

А - фактическое количество частиц нижнего класса в исходном продукте.

Б - количество частиц нижнего класса, прошедших через сито.

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

                    4. Экспериментальное исследование.

        4.1.3ависимость производительности от зернового состава исходного материала.

Q=mqF k₁ к₂ к₃

к2	Значения коэффициентов от зернового  состава исходного материала, град
		10	20	30	40	50	60	70	80	90
		0,58	0,66	0,76	0,84	0,92	1	1,08	1,17	1,25

m=0,8; q=23; F= 3,75 м²; _; k1=1,08; к₃=0,63;

 Q=mqFk1 k₃ к₂=0,8*23*3,75*1,08*0,63* к₂=46,947* к₂;

Q1=46,947* 0,58=27,229 м³/ч;

Q₂=46,947* 0,66=30,985 м³/ч;

Q₃=46,947* 0,76=35,680 м³/ч;

Q₄=46,947* 0,84=39,435 м³/ч;

Q₅=46,947* 0,92=43,191 м³/ч;

Q₆=46,947* 1,00=46,947 м³/ч;

Q₇=46,947* 1,08=50,703 м³/ч;

Q₈=46,947* 1,17=54,928 м³/ч;

Q₉=46,947* 1,25=58,684 м³/ч.

   Q

k₂

 

График зависимости  производительности от зернового состава  исходного материала

 

 

 

 

 

 

 

 

       4.2.3ависимость производительности  от содержания в нижнем классе зерен, меньших   1/2 размера отверстий сита

Q=mqFk₁ к₂ к₃

k3	Значения содержания в нижнем классе зерен, меньших   1/2 размера отверстий сита, %
		10	20	30	40	50	60	70	80	90
		0,63	0,72	0,82	0,91	1	1,09	1,18	1,28	1,37

m=0,8; q=23; F= 3,75 м²; k1,=1,08; k₂=0,58;

Q=mqFk1 k₂ к₃=0,8*23*3,75*1,08*0,58* к₃=4 3,222* к₃;

Q1 =43,222 *0.63 =2 7,229 м³/ч;

Q₂=43,222* 0,72=31,119 м³/ч;

Q₃=43,222* 0,82=35,442 м³/ч;

Q₄=43,222* 0,91=39,332 м³/ч;

Q₅=43,222* 1,00=43,222 м³/ч;

Q₆=43,222* 1,09=47,112 м³/ч;

Q₇=43,222* 1,18=49,953 м³/ч;

Q₈=43,222* 1,28=55,324 м³/ч ;

Q₉=43,222* 1,37=59,214 м³/ч.

    Q

  к₃

 

График зависимости  производительности от содержания в  нижнем классе зерен, меньших   1/2 размера отверстий сита.