Тепловой расчет двигателя внутреннего сгорания ВАЗ 2106, объемом ДВС 1,6л

Автор работы: Пользователь скрыл имя, 26 Апреля 2013 в 17:43, курсовая работа

Краткое описание

Целью данного курсового проекта является улучшение эксплуатационных и технических показателей вследствие применения более современных конструкционных материалов и улучшения тепловых процессов двигателя, а также повышение надёжности его работы, снижение токсичности отработанных газов и улучшение вибрационно-акустических качеств за счёт повышения уравновешенности масс кривошипно-шатунного механизма. В задачи проекта входит расчёт и определение параметров и показателей рабочего цикла, основных размеров, кинематический и динамический анализ, оценка прочности деталей, расчёт и компоновка систем, обслуживающих двигатель.

Содержание

1.Введение ………………………………………………………..…...1
2.Выбор и обоснование типа транспортного средства ……..............3
3. Тепловой расчет……………………………………………………..4
4. Построение индикаторной диаграммы……………………………21
5. Заключение………………………………………………………….29
6.Список литературы………………………………………………….30

Прикрепленные файлы: 1 файл

курсач по теплотехнике.doc

— 1.36 Мб (Скачать документ)

 

п

900

3000

5400

6000

об/мин

k1

1,3767

1,3771

1,3772

1,3772

 

 

Tα

340

337

336

337,6

К

n1

1,370

1,376

1,377

1,377

 

 

Давление в конце  сжатия

(10)

При n = 900 об/мин МПа;


при n = 3000 об/мин МПа;

при n = 5400 об/мин МПа;

при n = 6000 об/мин МПа.

Температура в конце сжатия

(11)

При n = 900 об/мин К;

при n = 3000 об/мин К;

при n = 5400 об/мин К;

при n = 6000 об/мин К;

Средняя мольная теплоемкость в конце сжатия:

а) свежей смеси (воздуха):

, (12)

где

 

п

900

3000

5400

6000

об/мин

tc

477,52

480,51

479,88

483,47

°С

21,85

21,87

21,87

21,875

кДж/(кмоль · град);


 

б) остаточных газов 

- определяется методом экстраполяции; 

при n = 900 об/мин, α = 0,86 и tc =477 °С

 кДж/(кмоль • град);

при n = 3000 об/мин, α = 0,96 и tc =480 °С

 кДж/(кмоль • град);

при n = 5400 об/мин, α = 0,96 и tc =480 °С

 кДж/(кмоль • град);

при n = 6000 об/мин, α = 0,96 и tc =483,47 °С


 кДж/(кмоль • град);

в) рабочей смеси 

(13)

при n = 900 об/мин

 кДж/(кмоль • град);

при n = 3000 об/мин

 кДж/(кмоль • град);

при n = 5400 об/мин

 кДж/(кмоль • град);

при n = 6000 об/мин

 кДж/(кмоль • град);

Процесс сгорания. Коэффициент молекулярного изменения горючей и рабочей смеси (14)

При n = 900 об/мин μ0=0,4952/0,4525=1,0944; μ=(1,0944+0,05136)/(1+0,05136)=1,08979;

при n = 3000 об/мин μ0=0,5360/0,5041=1,0633; μ=(1,0633+0,04567)/(1+0,04567)=1,06053;

при n = 5400 об/мин μ0=0,5360/0,5041=1,0633; μ=(1,0633+0,04902)/(1+0,04902)=1,06034;

при n = 6000 об/мин μ0=0,5360/0,5041=1,0633; μ=(1,0633+0,051855)/(1+0,051855)=1,0602.

Количество теплоты, потерянное вследствие химической неполноты сгорания топлива:

 ∆Нu= 119950(1— α)L0. (15)

При n = 900 об/мин ∆Нu= 119950·(1— 0,86)·0,516=8665 кДж/кг;


при n = 3000, 5400 и 6000 об/мин ∆Нu= 119950·(1— 0,6)·0,516=2476 кДж/кг.

Теплота сгорания рабочей смеси 

Нраб.см = (Нu - ∆Hu)/[М1(1 + γr)]. (16)

При n = 900 об/мин Нраб.см = (43930 - 8665)/[0,4525(1 + 0,05136)]=74126 кДж/кмоль раб. см;

при n = 3000 об/мин Нраб.см = (43930 - 2476)/[0,5041(1 + 0,04567)]=78642 кДж/кмоль раб. см;

при n = 5400 об/мин Нраб.см = (43930 - 2476)/[0,5041(1 + 0,04902)]=78391 кДж/кмоль раб. см;

при n = 6000 об/мин Нраб.см = (43930 - 2476)/[0,5041(1 + 0,05186)]=78180 кДж/кмоль раб. см;

Средняя мольная теплоемкость продуктов сгорания

 (17)

При n = 900 об/мин  = (1/0,4952) [0,0512 (39,123 + 0,003349tz) + 0,02 (22,49 + 0,00143tz) +0,0625 ∙ (26,67 + 0,004438tz) + 0,01 (19,678 + 0,001758tz) + 0,3515 (21,951 + 0,001457tz)] =

= 24,298 + 0,002033tz кДж/(кмоль∙град);

при n = 3000, 5400 и 6000 об/мин =(1/0,536) [0,0655 ∙(39,123 + 0,003349tz) +0,0057∙ (22,49 + 0,00143tz) + 0,0696 (26,67 + 0,004438tz) + 0,0029 ∙ (19,678 + 0,001758tz) + 0,3923(21,951+ 0,001457tz)] = 24,656 + 0,002077tz кДж/(кмоль∙град).

Величина коэффициента использования теплоты ξz при п = 5600 и 6000 об/мин в результате значительного догорания топлива в процессе расширения снижается, а при т = 900 об/мин ξz интенсивно уменьшается в связи с увеличением потерь тепла через стенки цилиндра и неплотности между поршнем и цилиндром. Поэтому при изменении скоростного режима ξz ориентировочно принимается в пределах, которые имеют место у работающих карбюраторных двигателей:

п

900

3000

5400

6000

об/мин

ξz

0,82

0,92

0,91

0,89

 

 


 

Температура в конце  видимого процесса сгорания

. (18)

При n = 900 об/мин 0,82 ∙ 74126 + 21,9374 ∙ 477 = 1,08979 ∙ (24,298 + 0,002033tz)tz, или

, откуда

°C;

Tz=tz+273=2325,910974+273=2598,91 K;

при n = 3000 об/мин 0,92 ∙ 78642 + 21,958 ∙ 480 = 1,06053 ∙ (24,656 + 0,002077tz)tz, или , откуда

°C;

Tz=tz+273=2600+273=2873 K;

 

при n = 5400 об/мин 0,91 ∙ 78390 + 21,9627 ∙ 480 = 1,0603 ∙ (24,656 + 0,002077tz)tz, или

, откуда

°C;

Tz=tz+273=2574+273=2847 K;

при n = 6000 об/мин 0,89 ∙ 78179 + 21,978 ∙ 483 = 1,0602 ∙ (24,656 + 0,002077tz)tz, или

, откуда

°C

Tz=tz+273=2529+273=2802 K.

Максимальное давление сгорания теоретическое

рz = pcμTz/Tc. (19)


При n = 900 об/мин рz = 1,868802·1,08979·2599/750=7,057 МПа;

при n = 3000 об/мин рz = 1,812369·1,06053·2873/753=7,333 МПа;

при n = 5400 об/мин рz = 1,6189·1,06034·2847/752=6,4988 МПа;

при n = 6000 об/мин рz = 1,5542·1,0602·2802/756=6,10706 МПа;

Максимальное давление сгорания действительное

р= 0,85/ рz;

 

п

900

3000

5400

6000

об/мин

р

5,9989

6,2334

5,524

5,191

МПа


 

Степень повышения давления

λ= рz /pc (20)

 

п

900

3000

5400

6000

об/мин

λ

3,7765

4,046364

4,0143

3,9294

 

 

Процессы расширения и выпуска. Средний показатель адиабаты расширения k2 определяется по номограмме при заданном ε =8,5 для соответствующих значений α и Тz, а средний показатель политропы расширения n2 оценивается по величине среднего показателя адиабаты:

 

п

900

3000

5400

6000

об/мин

α

0,86

0,96

0,96

0,96

 

 

Tz

2599

2873

2847

2802

К

k2

1,2605

1,2515

1,2518

1,2522

 

n2

1,26

1,251

1,251

1,252

 

 

Давление и температура  в конце процесса расширения

(21) и  (22)

При n = 900 об/мин рb= 7,05749/8,51,26 = 0,4759 МПа и Тb= 2599/8,51,26 -1 = 1490 К;


при n = 3000 об/мин рb= 7,333/8,51,251 = 0,5042 МПа и Тb= 2873/8,51,251 -1 = 1679 К;

при n = 5400 об/мин рb= 6,4988/8,51,251 = 0,4468 МПа и Тb= 2847/8,51,251 -1 = 1664,8 К;

при n = 6000 об/мин рb= 6,107/8,51,252 = 0,419 МПа и Тb= 2802/8,51,252 -1 = 1634 К;

Проверка ранее принятой температуры остаточных газов:

. (23)

При n = 900 об/мин

; ;

при n = 3000 об/мин 

; ;

при n = 5400 об/мин 

; ;

при n = 6000 об/мин

; , где ∆ — погрешность расчета. На всех скоростных режимах температура остаточных газов принята в начале расчета достаточно удачно, так как ошибка не превышает 1,7%.

Индикаторные  параметры рабочего цикла. Теоретическое среднее индикаторное давление

(24)

При n = 900 об/мин

;


при n = 3000 об/мин 

;

при n = 5400 об/мин 

при n = 6000 об/мин 

 

Среднее индикаторное давление:

МПа (25)

где коэффициент полноты  диаграммы принят φи = 0,96;

 

п

900

3000

5400

6000

об/мин

pi

1,1290

1,2131

1,0729

1,0

МПа


 

Индикаторный КПД и  индикаторный удельный расход топлива

(26) и  (27)

При n = 900 об/мин  ; г/(кВт·ч);

при n = 3000 об/мин  ; г/(кВт·ч);

при n = 5400 об/мин  ; г/(кВт·ч);

при n = 6000 об/мин ; г/(кВт·ч).


Эффективные показатели двигателя. Среднее давление механических потерь для карбюраторного двигателя с числом цилиндров до шести и отношением S/D≥1

(28)

Предварительно приняв ход поршня S равным 80 мм, получим υп.ср. = Sn/3 · 104 = 80 n/3 ·104 = =0,002667n м/с, тогда рм = 0,049 + 0,0152 • 0,002667n МПа, а на различных скоростных режимах:

 

п

900

3000

5400

6000

об/мин

υп.ср

2,4003

8,001

14,4018

16,002

м/с 

рм

0,08545

0,1705

0,2677

0,292

МПа


 

Среднее эффективное  давление и механический КПД

(29) и  ; (30)

 

п

900

3000

5400

6000

об/мин

pi

1,1290

1,2131

1,0729

1,0

МПа

pe

1,04355

1,0426

0,8052

0,70894

МПа

ηм

0,9243

0,8595

0,75049

0,7083

 

 

Эффективный КПД и эффективный удельный расход топлива:

(31) и  ; (32)

 

п

900

3000

5400

6000

об/мин

ηi

0,3166

0,362

0,3353

0,325

МПа

ηe

0,2926

0,31

0,252

0,231

МПа

ge

280

264

325

355

г/(кВт·ч)


 

Основные параметры  цилиндра и двигателя. Литраж двигателя:

Vл = 30τNe/(pen) = 30 · 4 · 56/(0,8052 · 5400) = 1,545л.

Рабочий объем одного цилиндра:

Vh = Vл/i = 1,545/4 = 0,38625 л.


Диаметр цилиндра. Так как ход  поршня предварительно был принят S = 80 мм, то

мм

Окончательно принимается D == 79мм и S = 80 мм.

Основные параметры  и показатели двигателя определяются по окончательно принятым значениям D и S:

 л; 

 мм2=48,99 см2;

; (33) ; (34) , (35)

 

п

900

3000

5400

6000

об/мин

pe

1,04355

1,0426

0,8052

0,7089

МПа

Ne

12,287

40,92

56,887

55,65

кВт

Me

130,44

130,32

100,649

88,62

Н·м

GT

3,440

10,803

18,488

19,755

кг/ч


 

 

Литровая мощность двигателя 

 кВт/л;

ВЫВОД: основные данные полученные в тепловом расчёте при сравнение с характеристиками прототипа (см. таб.) позволяют сделать вывод о том что для дальнейших расчётов мы можем принять этот двигатель так как расхождение не превышает 10%.

Информация о работе Тепловой расчет двигателя внутреннего сгорания ВАЗ 2106, объемом ДВС 1,6л