Организация перевозки скоропортящихся грузов на направлении Находка–Омск

 

БО-без ограничения  срока доставки,

УГ-режим обслуживания в пути и предельные сроки доставки устанавливает грузоотправитель.

 

 

 

 

 

 

 

 

 

4.Определение  размеров погрузки СПГ и необходимого  количества подвижного состава  (секций, термосов, специализированных  и крытых вагонов)

 

Количество единиц подвижного состава для перевозки отдельного скоропортящегося груза находится по формуле:

,

где -годовой грузопоток i-го вида СПГ, т

где К_Н - коэффициент неравномерности (сезонной и многолетней) перевозок СПГ

       р_i -процент i-го вида СПГ от полного годового грузопотока

       g_ri - масса i-го продукта, загружаемого в единицу выбранного для его перевозки ПС (секции, вагона), т

где  - погрузочный объем единицы ПС (секции, вагона), м³

        -погрузочная масса данного СПГ, т/м³

        -коэффициент, учитывающий нахождение части вагонов в ремонте

С учетом выше сказанного заполняем таблицу 3.

 Таблица 3

Наименование груза	рi %	Кн	Gri тыс. т	Тип ПС	Vi м3	i т/м3	gri т	gi т	Тара ед.ПСgтi ,т
1.Рыба охлажденная	15	1,3	51577,5	БМЗ	432	0,3	129,6	168	226
2. Рыба замороженная	15	1,3	51577,5	БМЗ	432	0,45	194,4	168	226
	5		17192,5	Термос	126		56,7	60	33,2
3.Овощи свежие (картофель)	10	1,5	39675	ZB–5	400	0,34	136	170	237
4.Фрукты (цитрусовые)	20	1,5	79350	ZB–5	400	0,34	136	170	237
5. Консервы (рыбные)	3	1,8	14283	Термос	126	0,6	75,6	60	33,2
	12		57132	АРВ–Э	56		33,6	24	52
6. Молочные продукты (сыр)	2	1,3	6877	ZB–5	400	0,45	180	170	237
	8		27508	АРВ–Э	56		25,2	24	52
7.Виноград-ное  вино	2	1,4	7406	ZB–5	400	0,4	160	170	237
	8		29624	Термос	126		50,4	60	33,2
åпс	100		330625

 

G_г¹= (15*230000/100)*1,3(1+0,15) = 51577,5 т

G_г^2,1= (15*230000/100)*1,3(1+0,15) = 51577,5 т

         G_г^2,2= (5*230000/100)*1,3(1+0,15) = 17192,5 т

G_г³= (10*230000/100)*1,5(1+0,15) = 39675 т

G_г⁴= (20*230000/100)*1,5(1+0,15) = 79350 т

G_г^5,1= (3*230000/100)*1,8(1+0,15) = 14283 т

         G_г^5,2= (12*230000/100)*1,8(1+0,15) = 57132 т

G_г^6,1= (2*230000/100)*1,3(1+0,15) = 6877 т

         G_г^6,2= (18*230000/100)*1,3(1+0,15) = 27508 т

G_г^7,1= (2*230000/100)*1,4(1+0,15) = 7406 т

         G_г^7,2= (8*230000/100)*1,4(1+0,15) = 29624 т

 

Количество единиц подвижного состава для перевозки определенного  СПГ находим по формуле:

Nⁱ_пс = G_ri  / g_ri,

где G_ri –годовой грузопоток i-го вида СПГ, т.    

       g_ri – масса i-го продукта, загружаемого в единицу выбранного для его перевозки ПС, т

g_ri= V_i* _i

где V_i – погрузочный объем единицы ПС (секции, вагона), м³;

      _i – погрузочная масса данного СПГ, т/м³ .

     

N_пс¹= 51577,5/129,6 = 398 сек.   

N_пс^2,1= 51577,5/168 = 307 сек.         N_пс^2,2= 17192,5/56,7 = 304 ваг.

N_пс³= 39675/136 = 292 сек.    

N_пс⁴= 79350/136 = 584 сек.    

N_пс^5,1= 14283/60 = 238 ваг.                  N_пс^5,2= 57132/24 = 2381 ваг.  

N_пс^6,1= 6877/170 = 41 сек.                          N_пс^6,2= 27508/24 = 1147 ваг.

N_пс^7,1= 7406/160 = 47 сек.                   N_пс^7,2= 29624/50,4 = 588 ваг.    

       Количество “холодных” поездов для каждого типа подвижного состава определяется по формуле:

 

Nⁱ_хп  = Nⁱ_пс* (g_ri + g_тi )/Q _бр       

 

где Q _бр – масса брутто поезда с СПГ:

       для скорых  поездов (из термосов) Q _бр = 1200 т;

       для ускоренных  поездов (из 5- вагонных секций) Q _бр = 1600 т;

       для нормальных  поездов (из крытых вагонов)  Q _бр = 4000 т;

 

N_хп¹= 398(129,6+226)/1600 = 89 (хп)

N_хп^2,1= 307(168+226)/1600 = 76 (хп)

N_хп^2,2= 304 (56,7+33,2)/1600 = 17 (хп)

N_хп³= 292(136+237)/1600 = 68 (хп)

N_хп⁴= 584(136+237)/1600 = 137 (хп)

N_хп^5,1= 238(60+33,2)/1600 = 14 (хп)

N_хп^5,2= 2381(24+52)/1600 = 113 (хп)

N_хп^6,1= 41(170+237)/1600 = 11 (хп)

N_хп^6,2= 1147(24+52)/1600 = 55 (хп)

N_хп^7,1= 47(160+237)/1600 = 12 (хп)

N_хп^7,2= 588(50,4+33,2)/1600 = 31 (хп)

 

Результаты расчета  потребности в подвижном составе

Таблица 4

Наименование  груза	5- вагонные секции	Термосы	Спец. вагоны	«Холодные» поезда
1.Рыба охлажденная	398			89
2. Рыба замороженная	307	304		93
3.Овощи свежие (картофель)	292			68
4.Фрукты (цитрусовые)	584			137
5. Консервы (рыбные)		238	2381	127
6. Молочные продукты (сыр)	41		1147	66
7.Виноградное  вино	47	588		43
å	1669 сек.	1130	3528	13003	623
	8345 ваг.

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

5. Определение расстояний между  станциями экипировки РПС, пунктами  технического обслуживания и указание их на схеме заданного направления

 

Расстояние, которое может  преодолеть РПС без дозаправки топливом дизель-генераторных установок, зависит  от емкости топливных баков, суточного  расхода топлива и маршрутной скорости «холодных» поездов:

Для 5-вагонной секции БМЗ

-вместимость топливных баков 

-суточный расход топлива всеми  дизелями РПС при 20-часовой  работе с полной нагрузкой

-резервный (двухсуточный) запас топлива, л

-гарантированная (маршрутная) скорость

;

Для ZB–5

  -вместимость топливных баков

-суточный расход топлива всеми  дизелями РПС при 20-часовой  работе с полной нагрузкой

-резервный (двухсуточный) запас  топлива, л

-гарантированная (маршрутная) скорость

;

Для АРВ–Э

-вместимость топливных баков 

-суточный расход топлива всеми  дизелями РПС при 20-часовой  работе с полной нагрузкой

-резервный (двухсуточный) запас  топлива, л

-гарантированная (маршрутная) скорость

Анализируя выше проведенные расчеты, делаем вывод, что экипировка подвижного состава будет производиться в Чернешевске–Забайкальском.

 

 

 

 

 

6. Расчёт эксплуатационных  теплопритоков в рефрижераторный вагон при первозке мяса замороженного в блоках летом при зданных температурах наружного воздуха и возможности их подавления холодильными  машинами; определение расхода технического ресурса энергетического  оборудования

 

Определение количества теплоты, поступающей в грузовое помещение при работе охлаждающих  устройств и теряемого при отоплении вагона, необходимо при эксплуатации холодильно-отопительного оборудования. Это позволяет оценить возможность поддержания существующим оборудованием требуемого температурного режима в грузовом помещении. Для текущей эксплуатации характерна проблема поверочного расчета располагаемого холодильно-оптимального оборудования конкретного РПС.

Определяем теплопритоки в 5-вагонную секцию БМЗ, перевозящую мясо замороженное в наиболее тяжелых условиях летнего максимума температур t= 29°C для направления Находка–Омск. Теплопритоки следует сопоставить с холодопроизводительностью оборудования, которым укомплектован рефрижераторный вагон, и определить возможность обеспечения необходимого температурного режима перевозки. Таким образом, ставится задача определить тепловую нагрузку на холодильное оборудование, которое должно нейтрализовать (подавить) теплопритоки в грузовое помещение как извне, так и от самого перевозимого продукта.

Полный набор всех теплопритоков в грузовом помещение вагона  включает семь составляющих:

Величины  , Вт, определяются следующим образом:

теплоприток через ограждения кузова вследствие разности температур и ,

где  средняя поверхность ограждений грузового помещения, м²;

       коэффициент теплопередачи ограждений грузового помещения, Вт/(м²К);

       , температуры воздуха снаружи и внутри вагона, ⁰С.

Q₁ = 0,33*234*(29-(-18)) = 3629,34 Вт.

 

теплоприток при принудительной замене воздуха грузового помещения  наружным и за счет естественного воздухообмена через не плотности кузова,

где  инфильтрация воздуха через не плотности кузова  в обычных                       условиях, при обычных условиях 0,3*V_полн, м³/ч;

          - плотность наружного воздуха при заданной температуре =29°C и относительной влажности 0,5, кг/м³,

                           

где соответственно плотность сухого и влажного (насыщенного)

воздуха   при  =29 °C, _с=1,165 кг/м³, кг/м³,

(1-0,5)*1,165+0,5*1,146=1,15 кг/м³,

       энтальпии воздуха, соответственно наружного и в грузовом  помещении, при заданных температуре и влажности, определяются по i,d –диаграмме влажного воздуха в точке пересечения линий температуры и относительной влажности; при =29 °C и 0,5 энтальпия наружного воздуха 62 кДж/кг; -18°C и 0,9 энтальпия воздуха в грузовом помещении -16 кДж/кг.

,

                                      Q₂= .

 

Q₃- теплоприток, связанный с воздействием  солнечной радиации,

Q₃=k_p*F_c*

,

где  F_c- эффективная поверхность облучения, принимаем F_c = (0,4…0,5) F_p,, м²,

F_с=0,4*234=93,6 м²;

        t- эффективная продолжительность периода облучения (t= 12…14 ч);

       t_c- превышение температуры облучённой поверхности вагона над температурой необлучённой  поверхности, ⁰ С,

,                                                     

где I-средняя интенсивность  солнечной радиации за период облучения

     ( I=640 Вт/м²);

      e- коэффициент поглощения солнечной радиации поверхностью вагона

     (e= 0,8);

      a_н- коэффициент теплоотдачи от наружного воздуха к стенке вагона на     

     стоянке  (a_н =23 Вт/м²*К).

=22,3 ⁰С;

Q₃=

=401,8 Вт.

 

Q₄- теплоприток вследствие работы электродвигателей вентиляторов-циркуляторов  в грузовом   помещении,

Q₄=

,                                                     

где  N-суммарная мощность электродвигателей, кВт;

       t_в- ожидаемое число часов работы вентиляторов-циркуляторов (t_в=16ч/сут).

Q₄=

=2933,33 Вт.

 

Q₅- тепловой поток в грузовое помещение при оттаивании с помощью  горячих паров  хладагента снеговой  шубы на испарителе. Поскольку интенсивность нарастания  снеговой шубы  прямо зависит от потока наружного воздуха,  попадающего в вагон через  неполтности кузова , можно принять:

Q₅= 0,3* Q₂,

Q₅=0,3*1016,6=304,98 Вт.

Полный набор теплопритоков:                          

Q_тп= 3629,34+1016,6+401,8+2933,33+304,98=8286,05 Вт.

 

Холодопроизводительность  располагаемого оборудования Q_оэ, Вт, находят по формуле:

Q_оэ=2*V_h*

*g_V*β₀,

 

где 2- число холодильных  машин в грузовом вагоне с индивидуальным            охлаждением;

       V_h- объем, описываемый за один час поршнями компрессора в одноступенчатой холодильной машине (ХМ), м³/ч;

       λ-  коэффициент подачи, 

λ=0,855- 0,0425*(

),

где p_о- давление кипения хладона, МПа;

      p_к- давление конденсации хладона, МПа;

      g_V - объемная холодопроизводительность всасываемого компрессором хладагента, кДж/м³;

g_V =

,

       β₀- коэффициент, учитывающий потери холода вследствие наличия снеговой шубы на трубах испарителя, в вагонах с индивидуальным охлаждением (β₀= 0,9).

Для определения значений λ и g_V, зависящих от реальных условий эксплуатации, построим действительный цикл холодильной машины. Отправные требования при этом даются соотношениями, справедливыми для установившихся режимов работы оборудования:

t₀= t_г- (10…12),

где t₀-температура кипения жидкого хладагента в испарителе, ⁰С;

      t_г=t_в– температура, задаваемая режимом перевозки скоропортящегося груза, ⁰C;

t_к= t_н + (12…15),

где t_{к –} температура паров хладагента  в конденсаторе, ⁰C;

      t_н – температура наружного воздуха, ⁰C.

Дополнительно задаются значениями:

t_вс= t₀ +(10…15),       t_п= t_к – (4…5),