Сәулеттік бөлім

Автор работы: Пользователь скрыл имя, 30 Мая 2013 в 17:20, курсовая работа

Краткое описание

Осы уақытта тарихи-мәдени дәстүрді, қала құрылысы мен сәулеттің ескерткіштерін сақтап қалу, қалпына келтіру және қорғау аса маңызды орында. Экономикалық, табиғатты ластау және әлеуметтік келелі меселелердің шешімі ретінде көп қабатты тұрғын үйлердің құрылысының дамыту болып табылады.
Күрделі құрылыстың жаңа экономикалық шарттардың тиімділіктің артуына аса үлкен беріліп қаулыда «Қазақстанның дамуы мен стратегиясын іске асыру шаралары» келелі мәселелер мен шараларды шешуге ыңғайын табу шынайы анықталып, нарық экономиканың өтпелі кезеңінде кәсіпорындар мен мекемелер салаларының жұмысы тұрақты және бәсекелесуге қабілеттілігін артуын қамтамасыз ету.

Прикрепленные файлы: 1 файл

Архтит-констр.doc

— 2.58 Мб (Скачать документ)

Rb = 14,5 МПа;  созылуы Rbt = 1,05 МПа. Бетонның жұмыс істеу коэфиценті gb2 = 0,9  үзақ мерзімді жүк түскенде. Бетонның нормативті  қарсыласуы оның  осьтік сығылуының  есептік қарсыласуына  тең, Rbn = Rb, ser = 18,5 МПа; осьтік  созылуына  Rbtn = Rbt, ser = 1,6 МПа.  Қатаңдық  модулі Еb = 27000МПа.

Класы  А–II арматурасы үшін:  бойлық  арматураның  есептік  қарсыласуы Rs = 280 МПа; көлденең раматураның қарсыласуы Rsw = 225 МПа.  Қатаңдық  модулі Еs = 210000 МПа.

Класы  Вр–1 көлденең раматурасы үшін: Rs = 365 МПа; Rsw = 265 МПа,  стержень диаметрі d = 4 мм. болғанда  Еs = 170000 МПа.

 

 Жуктерді  аныктау

Таблица 2.1

 

 

 

Жүктер құрамы

 

Нормат. жүк коэф., кН/ м2

 

Беріктік коэф., gf

 

Есептік жүк, кН/ м2

 

1

 

Баспалдақтың өз салмағы

 

4,72

 

1,1

 

5,192

 

2

 

Уақытша:

Қысқа мерзімді

Ұзақ мерзімді

 

3

2

1

 

1,2

1,2

1,2

 

3,6

2,4

1,2

 

3

 

Барлығы:

 

7,72

 

-

 

8,792


 

    Баспалдақтың  1м ұзындығына  келетін есептік  күш. Элементтің  өсіне  түсетін  күш

 

 

тұрақты :  g = 5,192 * 1,20 * 1 = 6,23 кН/м

толық :             g + v = 8,792 * 1,20 * 1 = 10,55 кН/м

уақытша :  v = 3,6 * 1,20 * 1 = 4,86 кН/м

 

Нормативтік  жүк:

 

тұрақты :  g = 4,72 * 1,20 * 1 = 6,372 кН/м

толық :  g + v = 7,72 * 1,20 * 1 = 9,264 кН/м

тұрақты және ұзақ  мерзімді :  5,72 * 1,20 * 1 = 6,864 кН/м

 

Есептік  жүктен түсетін  күш :

 

М = (g + v) * l02/8       (2.1)

М = 10,55 * 2,42/(8 * Cosa) = (10,55 * 5,76)/(8 * 0,867) = 8,8 кН*м

 

Q = (g + v) * l0/2       (2.2)

Q = 10,55 * 2,4/(2 * 0,867) = 14,89 кН

 

Нормативтік  толық  жүктен түсетін  күш :

 

М =  9,264 * 2,42/(8 * 0,867) = 7,7 кН*м

 

Q = 9,246 * 2,4/(2 * 0,867) = 13,05 кН

 

Нормативтік  толық және  ұзақ  мерзімдіден :

 

М =  6,864 * 2,42/(8 * 0,867) = 5,72 кН*м

 

 

 

 

Рис. 2.1 Басқыштың  есептік  схемасы

 


 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

Рис. 2.2 Есептік  схемасы

 


 

 

 

 

 

 

 

 

 

Рис. 2.3 Толық  қимасы.

Беріктікке  есептеу

Көлденең  қиманың алдын-ала  қиылған  өлшемі hf¢ = 30 мм., қырдың   биіктігі h = 150 мм.,  қырдың  қалыңдығы br = 80 мм.  Анық  қиманы есептік қиманың сөресінің қысылу  бөлігінде  тавр  түріне  ауыстырамыз: b = 2 * br = 2 * 80 = 160 мм.,  сөренің ені bf¢  егер  көлденең  қыры  болмаса:

bf¢ = 2(l/6) +b = 2(300/6) + 16 = 116 см.  немесе,

bf¢ = 12 * hf¢ + b = 12 * 3 + 16 = 52 см.,

 олай  болса    bf¢ = 52 см.

                        Бойлық  арматура  қимасының ауданын  табу

                   Тавр  кесіндісінің  қандай  жағдайда   маршпен  есептелетін 

( х = hf¢ болғанда) :

  М £ Rb * gb2 * bf¢ * hf¢ * (h0 – 0,5 * hf¢)  болғанда    (2.3)

бейтарап  ось  сөремен  өтеді.

М = 880000 Н*см.<14,5*100*0,9*52*3(14,5-0,5*3)= 2640000 Н*см.

Шарт  орындалады, олай  болса  арматураның қиммасы тіктөртбұрыш ені  bf¢ = 52 см.

Есептейміз:


2.12 [ 7 ] таблицасынан h = 0,949 ; x = 0,108.


 деп  аламыз 2Æ16 А-II, Аs = 4,02 см2

    Әр  қырға бір  жазық  қаңқа К-1 орналастырамыз.

   Марштың  есептік  беріктігін  қима  бойынша анықтау

Еніс  қиманы көлденең күшке есептеу. Таяныштағы көлденең  күш 

Qmax = 14,89 * 0,95 = 14,14 кН. Келтірілген формамен еніс  қиманың  бойлық  оське  проекциясы:

Bb = jb2 (1 + jf + jn) Rbt * gb2 * b * h02,   (2.6)

   jn  = 0,   jb2 = 2 – ауыр бетон үшін,


(1 + jf + jn) = 1 + 0,175 < 1,5

Bb = 2* 1,175 * 1,05 * 0,9 * 100 * 16 * 14,52 = 7,5 * 105 Н/см

есептік қимада көлбеу  бұрышы Qb = Qsw = Q/2, өйткені  формула  бойынша Qb = Bb/2c, то c = Bb/0,5Q = 7,5 * 105/(0,5 * 19510) = 76,88 см, өйткені  көп 2h0 = 29 см.

Тогда  Qb = Bb/c = 7,5 * 105/29 = 25,9 * 103 Н = 25,9 кН, өйткені көп Qmax = 19,51 кН, сондықтан есеп  бойынша  көлденең  арматура  керек  емес..

Конструкциялық  жағдаймен ¼  аралыққа  таяныштан  көлденең  арматуралардың  класы          А-I   диаметрі 6 мм аттамы S= 80 мм

s = 80 мм. (не более h/2 = 170/2 = 85 мм.), Asw = 0,283 см3,

Rsw = 175 МПа, Екі  қаңқа  үшін n = 2 , Asw = 0,566 см3;

mw = 0,566/(16 *8) = 0,0044;

a = Еs/Eb       (2.8)

a= 2,1 * 105/(2,7 * 104) = 7,75.

Қаңқңның  орталық  бөлігінде  көлденең арматураның  адымын конструкцялық  жағдаймен S= 80 мм  деп  аламыз.  

                                                                                                                          

Бұйымның  беріктігін арасындағы жарықтардың  бұрышына  қарап  тексереміз:

Q = 0,3jw1 * jb1 * Rb * gb2 * b * h0,    (2.9)

бұнда   jw1 = 1 + 5amw = 1 + 5 * 7,75 * 0,0044 = 1,17;

jb1 = 1 – 0,01 * 14,5 * 0,9 = 0,87.

Q = 19510 Н<0,3 * 1,17 * 0,87 * 14,5 * 0,9 * 16 * 14,5 * 100= 93000 Н

Шарт орындалады, яғни  еніс қиманың  беріктігі  қамтамасыз  етіледі.

 

   Шектік күйдің екінші топтық есебі

Иілуді  нақты  формуламен  анықтаймыз. Алдымен  шартты  тексереміз  Мr £ Mcrc, .        

 Толық және  нормативті жүктердің   моменті Mn = 7,7 кН*м.

  Жарықшақтың   пайда болу  моменті  мына  формуламен анықталады:

Mcrc = Rbt,ser * Wpl,                (2.10)

Wpl = g*Wred.     (2.11)

 Полкасы бар таврлық қиманың  сығылған аймағында   g = 1,75 ,Ауырлық орталығының келтірілген қима ауданы төменгі қабырға қырына дейін.

Wred = Ired/y0;     (2.12)

y0 = Sred/Ared.     (2.13)

Есептеу үшін Ired және y0   оның келтірілген қимасының ауданын табуымыз  керек :                           Ared = А + a*Аs        (2.14)

Ared = (52 * 3 + 16 * 14) + 7,78 * 4,02 = 411,27 см2

Келтірілген  қима ауданы статикалық моменті ғимараттың төменгі  қабырғасының  қыры:

Sred = S0 + a Ss      (2.15)

Sred = 52 * 3 * 15,5 + 16 * 14 * 7 + 7,78 * 4,02 * 2,5 = 4064,189 см3

Ауырлық  орталығының  келтірілген  қима  ауданы  төменгі  қабырға  қырына  дейін:  y0 = Sred/Ared                                    (2.16)

y0 = 4063,89/411,27 = 9,88 см. h – y0 = 15 – 9,88 = 5,12 см.

Қиманың  орталық  күшімен  салыстырғанда  келтірілген  қиманың  момент  инерциясы:

                     Ired = I + a Аs * ys2 = 52 *3/12+52*3*5,622+143*16/12+14*16*2,882 +7,78*4,02*7,382=10792(см4), мұндағы     ys = y0 – а = 9,88 – 2,5 = 7,38 (см)


 

 

Қарсыласу  моменті

Wred = Ired/y0 = 10792/9,88 =1092,3 (см3)

 

Wpl = gWred = 1,75 * 1092,3 = 1911,54 (см3)

 

 

 

            Сур. 2.4 Есептік  қима.

Сызат  пайда  болатын  момент Mcrc = Rbt,ser*Wpl=1,6*100*1911,54=3,06кН*м < Mn=13,523кН*м, яғни  қиманың  созылған  жерінде  сызаттар  пайда  болады, сондықтан сызаттың  пайда  болуын  есеттеу  қажет  және  сызаттың  ашылуын  тексеруіміз  крек.  

Сызаты  бар  аумақтың  толық  қисықтығын 1/r: мына  формуламен  анықтаймыз .

1/r = 1/r1 – 1/r2 + 1/r3       (2.17)

 және  де  марштың  толық   иілуін 

ftot =  f1 –  f2 + f3        (2.18)

мұндағы f1 – қысқа мерзімді жүктердің  әсер етуі;

f2 – толық және  ұзақ  мерзімді  жүктердің ғана  әсер етуі;

f3 – толық және  ұзақ  мерзімді жүктердің ұзақ уақыт бойы әсер етуі.

f1-ді.анықтаймыз. Марш  пралетінің  орталығы үшін Mr = Mn =7,7 кН*м. Қисықтықты  анықтау  үшін  қосымша  есптеу:

                      d = Mn /(b * h02 * Rb,ser)                                      (2.19)

                                              d = 770000/(16 * 14,52 * 18,5 * 100) = 0,123

                      l = jf (1 – hf¢/2h0)                                  (2.20)

                                  l = 0,62 (1 – 3/2*14,5) = 0,56

                       мұндағы                    jf = [(bf¢ - b) hf¢ + As¢a/2n]/(b * h0)                         (2.21)

                       jf = [(52 - 16) * 3 + 4,02*7,78/(2 * 0,45)]/(16 * 14,5) = 0,62

Сызаты бар  сығылған  аймақтың  қимасының  биіктігі:


мұндағы           

x = 0,1 – < hf¢/h0 = 3/14,5 = 0,21 , ені bf¢ = 52 (см) қиманы  тіктөртбұрыш  сияқты  есептейміз, арматурасының As¢ есебінсіз аламыз  l, jf  және z1 анықтау  формулаларында hf¢= 0 .

jf = 0;   ma = 0,041.

d = Mn /(bf¢ * h02 * Rb,ser) = 770000/(52 * 14,52 * 18,5 * 100) = 0,038

 jf = 0 ге  тең болғанда ішкі қос күштің  иығы мына  формуламен аныталады:


 ys коэфицентін мына  формула бойынша анықтаймыз:

                       ys = 1,25 - yes*ym     (2.24)

ys = 1,25 – 1,1 * 0,226 = 1,0012 > 1.   ys = 1 деп аламыз.

мұндағы                            ym = Rbt,ser * Wpl/Mn                           (2.25)

ym = 1,6 * 100 * 1911,54/770000 = 0,39.

yes = 1,1

Қысқа  мерзімді жүктердің  әсерінен марш пралетінің ортасындағы қисықтықты 1/r1 мына формуламен  табамыз:

где  ys = 1; yb = 0,9; n = 0,45 


 

            Майысу  f1 мына формула бойынша  анықталады:

                  f1 = 5 * l2/(48 * r1)                                         (2.27)

f1 = 5 * 2402/(48 * 11,7 * 10-5) » 1,1 (см.)

 f2-ны есптейміз: Мed = 5,72 (кН*м).    Алмастырушы момент

Мr = Мed = 5,72 (кН*м).


 

z1 = 14,15 (см). Есеп  қортындысы  бойынша f1-ді аламыз

ys = 1; yb = 0,9; n = 0,45

 

Майысу  f2 :       f2 = 5 * 2402/(48 * 4,48 * 10-5) » 0,8 см.

 f3-ті .есептейміз  Толық және  ұзақ  мерзімді жүктердің ұзақ уақыт әсер  ету 1/r3 қисықтығы , қисықтық  есептеулерінің қортындысын  қолдану арқылы анықталады 1/r1 и 1/r2 : Мr = Мed = 5,72 кН*м;  x = 0,21;

z1 = 14,15;   jm = 0,21;  коэфицент n  = 0,15.ке  тең.

 ys коэфицентін  js = 0,8 тең болғанда:

ys = 1,25 - yes*ym = 1,25 – 0,8 * 0,21 = 1,066 > 1.  ys = 1 деп аламыз

 

 

   Марш  пролетінің  ортасындағы  қисықтық 1/r3 :

  Майысу f3 :       f3 = 5 * 2402/(48 * 13,02 * 10-5) = 1,2 см.

Қосылған  майысу ftot = f1– f2 + f3 = 1,1 – 0,8 + 1,2 = 1,5 см. 

[flim] = l/150 = 300/150 = 2 см. – конструктивті  талаптар бойынша.

                   ftot < [flim]

Жарықшақтың ашылуын есептеу

 

Марштың  сызатқа төзімділігі III-ші категорияға жатады. Сызаттың  ашылуы acrc1 =0,4 мм. ден аспауы  керек;

acrc2 =0,3 мм. Сызат ашылуының ені формула  бойынша:

        

,             (2.29)

мұндағы    d = 1;   jl,cd = (1,6 - 15m);  h = 1;   dа = 1;   d = 16 мм.;

m = As/(b*h0) = 4,02/(16*14,5) = 0,017 < 0,02          jl,cd = 1.

Ұзақ мерзім ашылған  сызаттың енін толық және ұзақ мерзімді күштердің әсер етуіне байланысты  анықталады. Пралет  ортасындағы  иуші момент Med = 10,02 кН*м. созылған арматурадағы напряжение

        


Созылған арматура қабырғада екі  қатар орналасқандықтан кернеуі ss –ті, dn = 1 дұрыстау коэфицентіне  көбейту керек.

Жүктердің ұзақ әсер етуіне jl = 1,6 - 15m = 1,6 – 15 * 0,017 = 1,345. деп аламыз     Коэфиценті: m = As/(b*h0) = 0,017.

             0,11 (мм.) < [acrc2] = [0,3 мм.]

                         

 

 

 

Жарықшақтың ұзақ уақыт ашылуының  есебі

 

Қысқа мерзімді ашылған сызаттың енін, толық және ұзақ мерзімді жүктердің ұзақ уақыт  әсер етуіне байланысты ашылған барлық сызаттардың қосындысыдеп алып acrc3 және  қысқа мерзімді жүктердің әсер етуінен ашылған Жарықшақ  ені (acrc1 – acrc2).

acrc = (acrc1 – acrc2) + acrc2             (2.31)

мұндағы    acrc3 = 0,2 мм.

Қысқа мерзімді барлық нормативтік жүктердің әсер етуінен  созылған арматурада пайда  болатын кернеу:

Толық  және ұзақ мерзімді жүктердің әсерінен созылған арматурада пайда болатын  кернеу:

Қысқа  мерзімді жүктердің  ұлғаю  нәтижесінде кернеудің  өсуі:                             Dss = ss1 – ss2                 (2.32)

Информация о работе Сәулеттік бөлім