Автор работы: Пользователь скрыл имя, 30 Мая 2013 в 17:20, курсовая работа
Осы уақытта тарихи-мәдени дәстүрді, қала құрылысы мен сәулеттің ескерткіштерін сақтап қалу, қалпына келтіру және қорғау аса маңызды орында. Экономикалық, табиғатты ластау және әлеуметтік келелі меселелердің шешімі ретінде көп қабатты тұрғын үйлердің құрылысының дамыту болып табылады.
Күрделі құрылыстың жаңа экономикалық шарттардың тиімділіктің артуына аса үлкен беріліп қаулыда «Қазақстанның дамуы мен стратегиясын іске асыру шаралары» келелі мәселелер мен шараларды шешуге ыңғайын табу шынайы анықталып, нарық экономиканың өтпелі кезеңінде кәсіпорындар мен мекемелер салаларының жұмысы тұрақты және бәсекелесуге қабілеттілігін артуын қамтамасыз ету.
σ1 – керу кезіндегі электротермиялық тәсілмен шыбықты арматурадағы релаксациялық кернеуден кеткен шығын.
σ1=0,03 σsp=0,03 550=16,5 МПа,
σ2 –температураның төмендеуінен кернелген аматура мен тіректің арасында пайда болған шығын, σ2=0 нольге тең.
σ3 – Анкерлердің деформациясының жоғалуы стержндердің толық созылуы есепке алынған сондықтан нольге тең σ3=0.
σ4 –Арматура қажалуының жоғалтуында июші, σ4=0 нольге тең, арматура жазылмайды.
σ5 –форманың деформациясы жоғалуы, σ5 есепте ескермейді.
Сығылудың басты күші.
.
Келтірілген қиманың ауырлық орталығы Р1 сығылу күшіне қатысты эксцентриситет
еор=у0-а=11-3=8см = 0,08м.
P1 сығылу күші кезіндегі бетон кернеуі.
Келтірілген шарттан бетон қолданбалы берігінің мәнін енгіземіз.
σbp/Rbp≤0,75
.
Rbp = 11 МПа қабылдаймыз
Онда қатынасы σbp/Rbp=4,45/11=0,4
Плита салмағы моментінің сығылу күші есепке алынбағандағы кернелген арматураның ауырлық орталығын деңгейінен бетондағы сығылу кернеуін анықтаймыз.
Бұл жағдайда σbp/Rbp=373/11=0,34
σ6 – α коэффициентінің мөлшері тәуелдігінен аққыштықтың қатпарлауынан пайда болатын шығындар анықталады
σbp/Rbp ≤ α, σ6=40 σbp/Rbp бойынша
Бірінші шығындар:
Бірінші шығындарды есепке алғандағы сығылу күші
(2.43), (2.44)
σ8 – Термоылғалды өңдеуге (ТВО)келтірілген бетон шөгуден болатын шығын. Бетон классы үшін В40 σ8 = 35 МПа және төмен.
σ9 – (ТВО) келірілген бетон аққыштығынан болатын шығыны, σbp/Rbp мөлшетінің қатынасынан анықталады.
σbp/Rbp≤0,75, σ9=0,85 150 σbp/Rbp
Толық шығындар: σlos= σlos,1+ σlos,2= 28 + 77 = 105 МПа (2.45)
Толық шығындар есепке алынғандағы сығылу күші.
.
Осьтік көлбеу бойымен қимадағы плитаның беріктігін есептеу.
Р =166,6 кН,
. (2.46)
Таврлы эллементтердегі сығылу соресіндегі ықпал жасайтын коэффициент φf,
Көлденең есептік арматураның орнатуынан керектігін тексеру . (2.48)
Шарт қанағаттандырылғандықтан көлденең арматура қажет емес. Эквивалентті пагонды жүктеме
.
с = сmax= 2,5h0=2,5 19=47,5 см = 0,47м қабылдаймыз. (2.50)
Шартты тексереміз:
. (2.52)
Шарт тағы да қанағаттандырылғандықтан есептеу бойынша, көлденең арматура қажет емес.
Ұзындығы l/4 болатын плитаның алдыңғы аймағындағы арматура құрылуы Ø 4 Вр I арматуралар аралары s=10 см<h/2=22/2=11см болатын арматуралы сымдардан орналастырылады.
2.1.9 Плитадағы ІІ топ шек күінің есептаулері
Плитадағы сызат пайда болу есептеулері
Мcrc - сызат пайда болуына сәйкес момент.
Қайда Мrp =
P2(еор+r),
Мrp=0,88 (8+4,08)175014=21,2 кН м,
Rbt,ser Wpl=1,15 103 10,581 103=12,1 кН м,
Мcrc=12,1+21,2=33,3 кН м > Мn=31,6кН м.
Шарт қанағаттандырылады, керілген аймақта сызаттар пайда болады. Дәл кернеудің коэффициентін γsp = 1,12 ескергенде, плитаның жоғарғы аймағында сызаттар болама, жоқ па тексереміз. (Плита салмағының моменті ескерілмейді).
Есептік шарты:
Шарт қанағаттандырылады, бастама сызаттар пайда болмайды.
2.1.11 Плитаның иілу есептеулері
Бүкіл жүктеменің
қысқа мерзімдегі әсерінен
Қимадағы сызатпен сығылған аймақтың қатысты биіктігі ξ есептейміз
ξ=
Бұл жерде β = 1,8 – ауыр бетон үшін,
δ =
φf =
λ =
es,tot =
μ =
α =
10 μ α = 10 0,0044 9,26 = 0,407
z = h0
φm =
ψs = 1,25- ψls φm -
. (2.75)
=
(2.77)
= 4300 10-6 – 310,7 10-6 = 3989,3 10-6
Тұрақты және ұзақ уақыт бойы болатын жүктемелер әсерінен қысқа мерзімнен болатын көлбеу
δ =
φf =0,24; λ = 0,21,
es,tot =
μ =0,0044; α = 9,26
ξ = , (2.65)
z = h0
φm = φm = 1 қабылдаймыз. (2.73)
Шарт орындалмайды. қабылдаймыз.
ψs = 1,25- ψls φm - . (2.75)
= (2.76)
(2.77)
= 4964,67 10-6–1419,47 10-6 = 3545,2 10-6 .
Тұрақты және ұзақ уықыт бойы болатын жүктемелер әсерінен ұзақ мерзімдіктен болатын көлбеу .
Берілген деректемелер: δ = 0,0146; φf = 0,24; λ = 0,21; es,tot = 0,407;
10 μ α = 0,279.
ξ = , (2.65)
φm =
шарт орындалмайды қабылдаймыз. (2.69)
ψs = 1,25-ψls φm – . (2.75)
Шарт орындалады.
z = h0
= (2.76)
(2.77)
= 7180 10-6–4273,91 10-6 = 2906,09 10-6 .
Кернелген күшінен аққыштық және шөгу артынша плитаның иілунен болатын көлбеу .
= (2.78)
Аққыштық және шөгуден болатын шығын қосындысы мынаған тең εb = σb / Es, ал εb/ = = σb/ / Es
σb = σ8 + σ9 = 35+42=77 МПа.
σb/ = 0,өйткені плитаныың жоғарғы аймағында кернелген арматура қойылмағандықтан.
εb =
Толық қисықтықтың өлшемі мынаған тең .
Плитаның иілуі
f = S
f = 0,43см < [2,5см].
2.1.12 Дайындау кезіңінде плитаның беріктігін тексеру
Берілген деректемелер: Бірінші шығындардың есепке алғандағы кернеу күші Р1= 241,1 кН; жүктеменің сенімділік коэффициенті γf = 1,1; кернеудің нақтылы коэффициенті γsp=1,12; В40 Бетон классының призмалық бетон беріктігінің есептеуіне (қолданылмалы беріктік) тең Rb=8,5 МПа; Жинақтау топсамен плита алдыңғы бетінен арасы - 0,6м; еор = 0,08м.
Бір шаршы метрдің салмағы - 2,950 кН/м2 плита ені - 1,2м болғандығы топсамен плита алдыңғы бетінен арасы - 0,6м-де орналасқан таяныш (топса) үстіндегі өзінің салмақ моменті (3.1. кестесінде келтірілген)
М2 =
Қалыптан алғандағы плитаның өз салмағынан болатын момент
Мсв =
Дайындау кезеңінде плитаның беріктік шарты
σ bp ≤ Rb = 8,5 МПа.
=7,33 МПа < 8,5 МПа шарты орындалады. Дайындау кезіндегі плита беріктігі қамтамасыз етілді.
2.1.13 Тасымалдау кезеңіндегі плита беріктігінің есептеулері
Тасымалдау кезінде жобалау кездегі тапсыра бойынша В40 бетон классының 80% беріктігін және шығарылған кездегі төмен сапалы беріктігін ескерген жөн отпускной и Rb=0,8 = 6,8 МПа, динамикалық коэффициенті = 1,6; плитаның алдыңғы бетінен аратөсемге дейінгі арақашықтығы 0,6м.
Аралықта орналасқан және таяныштағы иілу моменті
Моп =
Мпр =
Кестедегі А0 коэффициенттін анықтаймыз
А0 =
ξ = 0,01; ς= 0,995.
Арматураның қажетті саны
АSP =
2Ø4Вр-Ι с Аs = 0,251см2 қабылдаймыз.
75,38 кН м тең эсплуатация кезінде есептік моментінен, 14,6 кН м-ге тең аралықтың ортасындағы моментін әлдеқайда кем, сондықтан аралық төменгі арматураны тексереміз.
2.1.14 Жинақтау кезеңіндегі плита беріктігінің есептеулері
Жинақтау кезеңіндегі плита беріктігінің есептеуі В40 бетонның жобалау классына тең болу керек, Rb=8,5 МПа динамикалық коэффициент γf = 1,1. Бетон жұмыс шартының коэффициенті , жинақтау топсасы мен плита алдыңғы бетінен арасы - 0,6м. Плита құрылымды ұзындығы м. Салмағы 1м2 – 3,0 кН/м2, плита ені - 1,2м, . Созылған аймақтағы таврлы сөренің таянышындағы есептік қима.
Аралықтағы және таяныштың үстіндегі есептік иілу моментін анықтау.
Моп =
.
Сыртқы иілу таяныш үсті моменті – 0,8 кН м тең, таяныш кезіндегі тасымалдағыш – 1,23 кН м қарағанда кем, ал бетон беріктігі үлкен, сондықтан жинақтау кезінде беріктікті тексермейміз, өйткені ол автоматты қанағаттандырылады.
2.1.15 Жинақтау топсаның есептеуі
Плита салмағы оны кетеру кезінде үш топсаға берілуі мүмкін. Бір топсаға ілмектің максималды келтірілген бұралу бұрышы 90о (1/sin45о = 1/0,707=1,4) тең, норма бойынша есепке алынғанда мынаған тең
N = G 1,4/3 = 3,0 1,1 / 3 = 9,66 кН. (2.90)
Көтеру кезінде динамикалық коэффициенті – 1,4 есепке алғанда және бір ілмек күшті қабылдайды, оның қимасын табамыз
Аs =
.
Жинақтау топсаның арматурысы Ø10 А-I, Аs = 0,6 см2 маркасының стилі ВСт3сп6, қабылдаймыз.
Бірінші көтеру кезінде бетон беріктігі (Rb=8,5 МПа)
lаn = . (2.92)
Бұл формуладағы 13 қосымша кесте бойынша анықталады.
Бітеу тереңдігі =19см болатын анкерлеу ұзындығының соңғы мәні-43см тең.
2.2 Құрама темірбетонды баспалдақты есептеу
Темірбетон маршының ені 1,20 қабатының биіктігі 2,8 м. баспалдақтың көлбеу бұрышы 30°, сатының ауытқуы 145 х 360 мм. Бетон класы В 22,5 қаңқаның арматура класы
А–II, тордың – класы Вр-1.
Материалдар сипаттамасы.
Класы В 25 бетонның осьтік сығылуға есептік қарсыласуы :