Расчёт термокамеры

Общие потери напора на участке  №1 определяются как сумма найденных  потерь по формуле (60):

, Па	(60)
, Па

 

Участок №2

На этом участке два  потока среды движутся по направлению  к термокамере. Рассмотрим первый случай (пункт А), когда среда выходит  из калорифера и движется по направлению  к термокамере. Принимаем длину  данного участке равной 2 м ( ).

В целях экономии денежных средств принимаем все трубопроводы одинакового диаметра, т.е. .

Находим объёмный расход:

, м3/с

Тогда фактическая скорость воздуха в трубе ω, м/с, составит:

, м/с

При 100˚С

плотность: , кг/м³

где =1,293 /3/

вязкость: Па*с Рассчитываем число Рейнольдса

Из перечня ориентировочных значений абсолютной шероховатости труб Δ /4, с.14/ принимаем для нашего случая абсолютную шероховатость Δ=0,2 мм=0,2*10^-3м, тогда относительная шероховатость e, м, составит:

, м

Так как число Рейнольдса лежит в интервале, описывающем зону смешанного трения, то коэффициент , Вт/м²*К, составит:

, Вт/м2*К

Далее рассчитываем потери:

1. Потери на трение ΔР_тр, Па, составят:

, Па

2. Потери на местные сопротивления ΔР_м.с., Па, составят

, Па
где		–коэффициент местного сопротивления =0,5+1+0,15+0,60=2,25 /4, с.15 – 16/

Общие потери напора на участке  №2 (пункт А) составят:

, Па

 

Далее рассматриваем  второй случай (пункт Б), когда среда (дым) выходит из дымогенератора и  движется по направлению к термокамере. Принимаем длину данного участке  равной 9 м ( ).

В целях экономии денежных средств принимаем все трубопроводы одинакового диаметра, т.е. .

Объём смеси, покидающей дымогенератор, составляет 7,14м³/с ( м³/с)

Тогда фактическая скорость воздуха в трубе ω, м/с, составит:

, м/с

При 45˚С /6, с.350/

плотность: , кг/м³

где =1,293 /3/

вязкость: Па*с Рассчитываем число Рейнольдса

Из перечня ориентировочных  значений абсолютной шероховатости труб Δ /4, с.14/ принимаем для нашего случая абсолютную шероховатость Δ=0,2 мм=0,2*10^-3м, тогда относительная шероховатость e, м, составит:

, м

Так как число Рейнольдса лежит в интервале, описывающем  зону смешанного трения, то коэффициент , Вт/м²*К, составит:

, Вт/м2*К

Далее рассчитываем потери:

1. Потери на трение ΔР_тр, Па, составят:

, Па

2. Потери на местные  сопротивления ΔР_м.с., Па, составят

, Па
где		–коэффициент местного сопротивления =0,5+1+0,15+0,60=2,25 /4, с.15 – 16/

Общие потери напора на участке  №2 (пункт Б) составят:

, Па

Общие потери напора на участке №2 составят:

, Па
, Па

 

Участок №3

На этом участке среды  движется по направлению к выходу из термокамеры. Принимаем длину  данного участке равной 4,5 м ( ).

В целях экономии денежных средств принимаем все трубопроводы одинакового диаметра, т.е. .

Находим объёмный расход:

, м3/с

Тогда фактическая скорость воздуха в трубе ω, м/с, составит:

, м/с

При 85˚С

плотность: , кг/м³

где =1,293 /3/

вязкость: Па*с Рассчитываем число Рейнольдса

Из перечня ориентировочных  значений абсолютной шероховатости  труб Δ /4, с.14/ принимаем для нашего случая абсолютную шероховатость Δ=0,2 мм=0,2*10^-3м, тогда относительная шероховатость e, м, составит:

, м

Так как число Рейнольдса лежит в интервале, описывающем  зону смешанного трения, то коэффициент  , Вт/м²*К, составит:

, Вт/м2*К

Далее рассчитываем потери:

1. Потери на трение ΔР_тр, Па, составят:

, Па

2. Потери на местные  сопротивления ΔР_м.с., Па, составят

, Па
где		–коэффициент местного сопротивления =1+0,5=1,5 /4, с.14/

Общие потери напора на участке  №3 составят:

, Па

Общие потери напора на всех участках составят:

, Па

Тогда полное гидравлическое сопротивление системы составит:

, Па

Средняя объёмная производительность по воздуху составит:

, м3/с
, м3/с

 

5.2 Подбор нагнетательного  оборудования

 

Основываясь на полученных данных объёмной производительности и полного гидравлического сопротивления, принимаем к установке четыре центробежных вентилятора среднего давления марки В – Ц14 – 46 – 8К – 02 со следующими характеристиками – Q=6,94 м³/c, ρgh=2450 Па, n=16 c^-1, η_н=0,70 и электродвигателем к нему типа АО2 – 82 – 6 η_дв=0,90 /4,  таблица 9, с.42/.

Полезная мощность вентилятора  , Вт, определяется по формуле :

	(61)

Мощность электродвигателя N, Вт, рассчитывается по формуле (62):

, Вт			(62)
где		–к.п.д. центробежного  вентилятора при непосредственном соединении валов вентилятора и  двигателя; =1 /4 , с.21/
		–к.п.д. центробежного  вентилятора; =0,6 /4, с.21/
, кВт

 

 

Заключение

 

В результате курсовой работы была рассчитана  термокамера для  сушки свиных рулетов с W_н=70 %. Производительность по исходному продукту 800 кг/ч.

В результате расчёта  получили термокамеру с загрузкой  на пять рам. Готовые свиные рулеты  из сушилки выходят с  W_к=30% .

Для данной установки  подобрали калориферную батарею, состоящую  из 10 калориферов КФБО-11 с F_к=71,06 м², f=0,475 м².

Рассчитали дымогенератор.

Трубопровод для воздуха  сделали круглого сечения. Для подачи воздуха, по полезной мощности, подобрали 4 вентилятора: марка В-Ц14-46-8К-02 с DР= 2450 Па и Q= 6,94  м³/с, электродвигатель: марка АО2-82-6.

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

Список использованных источников

1 Веселов С.А., Веденьев  В.Ф.  Вентиляционные и аспирационные  установки предприятий хлебопродуктов, Москва, «КолосС», 2004 г.

2 Гинзбург А.С.  Расчёт и проектирование сушильных установок пищевой промышленности, Москва, «Агропромиздат», 1985 г.

3 Гинзбург А.С., Гранов М.А., Красовская Г.И.  Теплофизические характеристики пищевых продуктов.  Справочник, Москва, «Пищевая промышленность», 1980 г.

4 Дытнерский Ю.И. Основные процессы и аппараты химической технологии. Пособие по проектированию, Москва, Химия, 1983 г. 272 с.

5 Журнал «Мясные технологии», №2/2005

6 Ивашов В.И.  Технологическое оборудование предприятий мясной промышленности, пособие для вузов, Ч.2 Оборудование для переработки мяса и мясопродуктов – М.: КолосС, 2007 г.

7 Каталог патентов [Электронный ресурс] – Режим доступа: http://www.findpatent.ru/patent/244/2442426.html

8 Общие требования и правила оформления учебных текстовых документов: СТП СМК 4.2.3-01-2011. – Введ. 2011-04-07. – Могилев. : Могилевск. гос. ун-т продовольствия, 2011. – 43с.

9 Павлов К.Ф. Романков П.Г. Носков А.А. Примеры и задачи по курсу процессов и аппаратов химической промышленности.

10 Панфилов В.А..  Машины и аппараты пищевых производств – Книга 2, 2007 г.

11 Пелеев А.И., Бражников  А.М., Гаврилова В.А. Тепловое оборудование  колбасного производства, издательство  «Пищевая промышленность», Москва, 1970.

12 Продукты из свинины  копчёно-варёные ТУ[Электронный ресурс] – Режим доступа: http://www.vsegost.com./Catalog/29/29186/shtml

13 Ривкин С.Л.  Александров А.А.  Термодинамические свойства воды и водяного пара.   Справочник, Москва, Энергоатомиздат, 1984 г.

14 Рогов И.А. Общая технология мяса и мясопродуктов. Часть 2/ – о2-е изд. – Москва: Колос, 2009.- 397с.

15 Рогов И.А., Жаринов А.И. Биотехнология мяса и мясопродуктов. Курс лекций – Москва: ДеЛипринт, 2009 г.

16 Сажин В.С. Основы техники сушки. – М: 84 г.

17 Справочное пособие  влажный воздух АВОК [Электронный ресурс] – Режим доступа: http://www.complex doc.ru/ntdpdf/546141/vlgzhnyi – vozdukh.pdf

18 Стабников В.Н. Проектирование процессов и аппаратов пищевых производств, Киев, В. школа, 1982 г.

19 Стахеев И.В Пособие по курсовому проектированию процессов и аппаратов пищевых производств, Минск, Вс. школа, 1975 г.

20 Шаршунов В.А., Кирик  И.М. Технологическое оборудование  мясоперерабатывающих предприятий,  Минск, Мисанта, 2012

 

Приложение А

Приложение Б