Теплоснабжение промышленного и жилого района

 

Продолжение таблицы 5.

1	2	3	4	5	6	7	8	9	10	11	12	13	14	15	16	17
10	4-КВ11	132,5	36,80	377х9	45,5	200	Задвижка	0,5	2	10,2	16,9	172,38	372,38	16943,29		1,69
							П - образный компенсатор	1,7	4
							Тройник на проход при разделении потока	1,2	2
11	4-5	742,6	206,29	720х12	49	4140	Задвижка	0,5	8	131,5	38,9	5115,4	9255,4	453512,2	453512	45,35
							Отвод гнутый под углом 90	1	6
							П - образный компенсатор	1,7	70
							Тройник на проход при разделении потока	1,25	2
12	5-КВ15	442,5	122,91	630х11	35,4	200	Задвижка	0,5	2	10,3	32,9	338,87	538,87	19076		1,91
							П - образный компенсатор	1,7	4
							Тройник на проход при разделении потока	1,25	2
13	5-КВ19	300,1	83,37	530х9	39,7	200	Задвижка	0,5	2	10,3	26,5	272,95	472,95	18776,12		1,88
							П - образный компенсатор	1,7	4
							Тройник на проход при разделении потока	1,25	2
14	1-7	2485,2	690,33	1220х14	36,5	1920	Задвижка	0,5	2	8,65	95,2	823,48	2743,5	100137	741589	10,01
							Отвод гнутый под углом 90	1	1
							Сальниковый компенсатор	0,3	18
							Тройник на проход при разделении потока	1,25	1
15	7-13	473,8	131,62	630х11	43,7	1130	Задвижка	0,5	2	37,5	32,9	1233,8	2363,8	103295,9	103296	10,33
							П - образный компенсатор	1,7	20
							Тройник на проход при разделении потока	1,25	2
16	13-КВ1	210,3	58,42	530х9	21,4	200	Задвижка	0,5	2	10,3	26,5	272,95	472,95	10121,13		1,01
							П - образный компенсатор	1,7	4
							Тройник на проход при разделении потока	1,25	2
17	13-КВ2	263,5	73,20	530х9	29,8	200	Задвижка	0,5	2	10,3	26,5	272,95	472,95	14093,91		1,41
							П - образный компенсатор	1,7	4
							Тройник на проход при разделении потока	1,25	2
18	7-8	2011,4	558,72	1220х14	21,1	500	Задвижка	0,5	2	4,2	95,3	400,26	900,26	18995,49	538156	1,90
							Сальниковый компенсатор	0,3	4
							Тройник на проход при разделении потока	1	2

 

Продолжение таблицы 5.

1	2	3	4	5	6	7	8	9	10	11	12	13	14	15	16	17
19	8-КВ5	130,5	36,25	377х9	45,5	200	Задвижка	0,5	2	10,3	16,9	174,07	374,07	17020,19		1,70
							П - образный компенсатор	1,7	4
							Тройник на проход при разделении потока	1,25	2
20	8-КВ6	200,1	55,58	426х9	57,2	200	Задвижка	0,5	2	10,3	19,8	203,94	403,94	23105,37		2,31
							П - образный компенсатор	1,7	4
							Тройник на проход при разделении потока	1,25	2
21	8-9	1680,8	466,89	1020х14	35,4	1300	Задвижка	0,5	2	9,1	60,5	550,55	1850,6	65509,47	519161	6,55
							Отвод гнутый под углом 90	1	2
							Сальниковый компенсатор	0,3	12
							Тройник на проход при разделении потока	1,25	2
22	9-КВ8	155,3	43,13	426х9	32,2	200	Задвижка	0,5	2	10,3	19,8	203,94	403,94	13006,87		1,30
							П - образный компенсатор	1,7	4
							Тройник на проход при разделении потока	1,25	2
23	9-КВ9	132,5	36,80	377х9	45,5	200	Задвижка	0,5	2	10,3	16,9	174,07	374,07	17020,19		1,70
							П - образный компенсатор	1,7	4
							Тройник на проход при разделении потока	1,25	2
24	9-10	1393,0	386,96	1020х14	27,1	2120	Задвижка	0,5	4	12,5	60,5	756,25	2876,3	77946,38	453651	7,79
							Отвод гнутый под углом 90	1	2
							Сальниковый компенсатор	0,3	20
							Тройник на проход при разделении потока	1,25	2
25	10-15	380,0	105,55	630х9	28	790	Задвижка	0,5	2	27,3	32,9	898,17	1688,2	47268,76	47268,8	4,73
							П - образный компенсатор	1,7	14
							Тройник на проход при разделении потока	1,25	2
26	15-КВ13	244,6	67,93	530х9	25,4	200	Задвижка	0,5	2	10,3	26,5	272,95	472,95	12012,93		1,20
							П - образный компенсатор	1,7	4
							Тройник на проход при разделении потока	1,25	2
27	15-КВ14	135,4	37,61	377х9	45,5	200	Задвижка	0,5	2	10,3	16,9	174,07	374,07	17020,19		1,70
							П - образный компенсатор	1,7	4
							Тройник на проход при разделении потока	1,25	2

 

Продолжение таблицы 5.

1	2	3	4	5	6	7	8	9	10	11	12	13	14	15	16	17
28	10-11	1013,1	281,41	920х14	23,9	1560	Задвижка	0,5	4	48,7	53,1	2586	4146	99088,68	328436	9,91
							П - образный компенсатор	1,7	26
							Тройник на проход при разделении потока	1,25	2
29	11-14	563,3	156,47	630х11	52,9	640	Задвижка	0,5	2	23,9	32,9	786,31	1426,3	75451,8	75451,8	7,55
							П - образный компенсатор	1,7	12
							Тройник на проход при разделении потока	1,25	2
30	14-КВ12	367,6	102,10	530х9	57,2	270	Задвижка	0,5	2	10,3	26,5	272,95	542,95	31056,74		3,11
							П - образный компенсатор	1,7	4
							Тройник на проход при разделении потока	1,25	2
31	14-КВ16	195,7	54,37	426х9	51,6	270	Задвижка	0,5	2	10,3	19,8	203,94	473,94	24455,3		2,45
							П - образный компенсатор	1,7	4
							Тройник на проход при разделении потока	1,25	2
32	11-12	449,8	124,94	630х11	35,4	2120	Задвижка	0,5	4	67,7	32,9	2227,3	4347,3	153895,5	153895	15,39
							Отвод гнутый под углом 90	1	2
							П - образный компенсатор	1,7	36
							Тройник на проход при разделении потока	1,25	2
33	12-КВ17	224,9	62,47	530х9	21,4	280	Задвижка	0,5	2	10,3	26,5	272,95	552,95	11833,13		1,18
							П - образный компенсатор	1,7	4
							Тройник на проход при разделении потока	1,25	2
34	12-КВ18	224,9	62,47	530х9	21,4	280	Задвижка	0,5	2	10,3	26,5	272,95	552,95	11833,13		1,18
							П - образный компенсатор	1,7	4
							Тройник на проход при разделении потока	1,25	2

 

 

2.1 ПОСТРОЕНИЕ ПЬЕЗОМЕТРИЧЕСКИХ ГРАФИКОВ ДЛЯ ОТОПИТЕЛЬНОГО И НЕОТОПИТЕЛЬНОГО ПЕРИОДОВ

 

Максимальный расход сетевой воды на горячее водоснабжение в неотопительный  период принять по выполненным расчетам. Расчетные температуры сетевой воды по заданию. Этажность зданий принять 9 этажей. Все необходимые данные принимаются из предыдущей части.

Для построения пьезометрического графика примем масштабы: вертикальный Мв 1:1000 и горизонтальный Мг 1: 10000. Построим, используя горизонтали и длины участков, продольные профили главной магистрали ( участки 1,2,3 ) и ответвлений (участки 4,5 и участок 7 ). На профилях в соответствующем масштабе построим высоты присоединяемых зданий. Под профилем располагается спрямленная однолинейная схема теплосети, номера и длины участков, расходы теплоносителя и диаметры, располагаемые напоры.

Приняв предварительно напор на всасывающей стороне сетевых насосов Нвс = 30 метров, строим линию потерь напора обратной магистрали теплосети АВ. Превышение точки В по отношению к точке А будет равно потерям напора в обратной магистрали которые в закрытых системах принимаются равными потерям напора в подающей магистрали и составляют в данном примере 9,5 метров. Далее строим линию ВС - линию располагаемого напора для системы теплоснабжения кварталов. Располагаемый напор в данном примере принят равным 40 метров. Затем строим линию потерь напора подающей магистрали теплосети СД. Превышение точки Д по отношению к точке С равно потерям напора в подающей магистрали и составляет 9,5 метра.

Далее строим линию ДЕ – линию потерь напора в теплофикационном оборудовании источника теплоты, которые в данном примере приняты равными 25 метров. Положение линии статического напора S-S выбрано из условия недопущения  «оголения»,  « раздавливания»  и вскипания теплоносителя. Далее приступаем к построению пьезометрического графика для неотопительного периода. [4,5]Определим для данного периода потери напора в главной магистрали используя формулу пересчета

, м     (2.6)

Аналогичные потери напора  примем и для обратной магистрали. Потери напора в оборудовании источника тепла, а также располагаемый напор для квартальной теплосети примем аналогичными что и для отопительного периода. Используя примененную ранее методику, построим  пьезометрический график для  неотопительного периода (А В'С'Д'Е'). После построения пьезометрических графиков  следует убедиться, что расположение их линий соответствует требованиям для разработки гидравлических режимов (см. раздел 6  методических указаний ).  При необходимости напор на всасывающей стороне сетевых насосов Нвс и, соответственно, положение пьезометрических графиков могут быть изменены (за счет изменения напора подпиточного насоса).

 

Подбор сетевых и подпиточных насосов.

 Для закрытой системы  теплоснабжения работающей при  повышенном графике регулирования  с суммарным тепловым потоком Q и с расчетным расходом теплоносителя G подобрать сетевые и подпиточные насосы. Потери напора в теплофикационном оборудовании источника теплоты DHист= 35 м. Суммарные потери напора в подающей и обратной магистралях тепловой сети DHпод+DHобр= 50 м. Потери напора в системах теплопотребителей DHаб = 40 м. Статический напор на источнике теплоты Hст= 40 м. Потери напора в подпиточной линии Hпл= 15 м. Превышение отметки баков с подпиточной водой по отношению к оси подпиточных насосов z  = 5 м.[7,8,9]

Требуемый напор сетевого насоса определим по формуле          

м   (2.7)

По  приложению методического пособия принимаем к установке по параллельной схеме три рабочих и один резервный насосы  СЭ 1250-140 обеспечивающие требуемые параметры при некотором избытке напора, который может быть сдросселирован на источнике теплоты. КПД насоса составляет 82%.

Требуемый напор подпиточного насоса Hпн определяем по формуле учебного пособия

                           м  (2.9)

Подача подпиточного насоса Gпн в закрытой системе теплоснабжения должна компенсировать утечку теплоносителя Gут. Согласно методическим указаниям величина утечки принимается в размере 0,75% от объема системы теплоснабжения Vсист. При удельном объеме системы 65 м3/МВт и суммарном тепловом потоке Q МВт объем системы Vсист составит, м3

                           Vсист =  65 × Q       (2.10)

Величина утечки Gут составит, м3/ч

                           Gут = 0,0075 ×Vсист,      (2.11)

По приложению методического пособия принимаем к установке по параллельной схеме насосы К .Для открытой системы теплоснабжения подобрать сетевые и подпиточные насосы. Среднечасовой расход сетевой воды на горячее водоснабжение в системе Ghm= 700 т/ч. Максимальный расход сетевой воды на горячее водоснабжение Ghmax= 1700 т/ч.. Требуемый напор сетевого насоса Hсн= 120 м.

Требуемую подачу сетевого насоса Gсн для открытой системы определим по формуле (65) учебного пособия, т/ч.

                      (2.12)

По приложению №20 принимаем к установке четыре рабочих насоса                СЭ 1250-140 и один резервный, обеспечивающие суммарную подачу 4480 т/ч с некоторым избытком напора при КПД  81%. Для подбора подпиточного насоса при его требуемом напоре Hпн= 50 м, определим его подачу по формуле (68) учебного пособия

                                            Gпн = Gут+Ghmax     (2.13)

Величина утечки при удельном объеме 70 м3 на 1 МВт тепловой мощности системы составит: