Стальной каркас одноэтажного производственного здания

Автор работы: Пользователь скрыл имя, 25 Декабря 2013 в 20:18, курсовая работа

Краткое описание

Проектируется однопролетное производственное здание пролетом L=24м, длиной B=66м. Здание оборудовано двумя мостовыми кранами Qкр=1250кН, Lкр=L-2=24-2•1=22м; Hкр=4.0м; Bкр=0,4м. Отметка головки подкранового рельса dг=15.4 м.

Содержание

Компоновка конструктивной схемы каркаса 3
Подсчет интенсивности нагрузок 4
Сбор нагрузок на раму 5
Исходные данные для статического расчета 8
Наиболее невыгодные комбинации усилий 10
Определение расчетных длин колонн в плоскости рамы 10
Определение расчетных длин колонн из плоскости рамы 10
Расчёт верхней части ступенчатой колонны 10
Подбор сечения колонны 10
Проверка колонны на устойчивость в плоскости действия момента 11
Проверка местной устойчивости полок и стенки в плоскости действия момента 11
Проверка колонны на устойчивость из плоскости действия момента 12
Проверка местной устойчивости стенки из плоскости действия момента 12
Расчёт нижней части ступенчатой колонны 14
Расчет сквозной колонны как фермы с параллельными поясами 14
Расчёт стержней соединительной решётки 15

Прикрепленные файлы: 1 файл

Курсовой 2u.DOC

— 664.50 Кб (Скачать документ)




Комитет по высшему образованию  министерства образования             Российской Федерации


 

Санкт-Петербургский государственный  архитектурно-строительный

Университет

 

Строительный институт

 

Кафедра металлических  конструкций

 

 

 

 

Курсовой  проект №2

Стальной каркас одноэтажного производственного здания

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

Выполнил студент группы 3-П-IV

                                                                                                              ОхотаСъестьЕнота

Проверил преподаватель

Монахов Е.Н.

 

 

Санкт-Петербург

2004

 

Содержание

 


стр.

 

Компоновка конструктивной схемы  каркаса 3

Подсчет интенсивности  нагрузок  4

Сбор нагрузок на раму  5

Исходные  данные для статического расчета   8

Наиболее  невыгодные комбинации усилий 10

Определение расчетных длин колонн в плоскости рамы 10

Определение расчетных длин колонн из плоскости  рамы  10

Расчёт  верхней части ступенчатой колонны 10

Подбор  сечения колонны 10

Проверка  колонны на устойчивость в плоскости  действия момента 11

Проверка  местной устойчивости полок и стенки в плоскости действия момента 11

Проверка  колонны на устойчивость из плоскости  действия момента 12

Проверка  местной устойчивости стенки из плоскости  действия момента 12

Расчёт  нижней части ступенчатой колонны 14

Расчет  сквозной колонны как фермы с параллельными поясами 14

Расчёт  стержней соединительной решётки 15

 

Компоновка конструктивной схемы  каркаса

 

Проектируется однопролетное производственное здание пролетом L=24м, длиной B=66м. Здание оборудовано двумя мостовыми кранами Qкр=1250кН, Lкр=L-2l=24-2·1=22м; Hкр=4.0м; Bкр=0,4м. Отметка головки подкранового рельса dг=15.4 м.

Принимаем жесткое сопряжение колонны  с ригелем. Принят шаг рам  l=6,0м. Разбивка сетки колонн представлена на рис 1.1

Принимается подкрановая балка  высотой hпб=h+30 мм=1018+30=1048мм, крановый рельс КР-120 hр=170мм.

hпб+hр=1048+170=1218мм. Принимаем hпб+hр=1,25м. Отметка обреза фундамента dф принимается-0,6м.

Устанавливается отметка низа ригеля

dр=dг+Hкр+(Dв+Dдов)=15.4+4.0+(0,3…0,5)=19.7…19.9м.

По правилам унификации отметка dр принимается кратной 0,6м dр=19.8м.

Устанавливается длина нижней части  колонны lн

lн=(dг-dо)-(hпб+hр)+(do-dф)=15.4-1,25+0,6=14.8

Устанавливается длина верхней  части колонны lв

lв=(dр-dг)+(hпб+hр)=(19.8-15.4)+1,25=5.6м.

Принимается предварительная привязка наружной грани колонны к разбивочной оси а=0,25м. Устанавливается ширина нижней части колонны hн по условию увязки L и Lкр

hн=l+а=1,0+0,25=1,25м.

Требуемая минимальная ширина нижней части колонны по условию жесткости


принимается  hн=1,25м с привязкой наружной грани колонны к разбивочной оси а=0,25м.

Устанавливается максимальная ширина верхней части колонны hв по условию обеспечения габаритов крана.

 


Требуемая минимальная ширина верхней  части колонны hв по условию жесткости

  принимается ширина верхней части  колонны с учетом требований унификации hв=0,5м.


Разбивка решетки нижней части  колонны представлена на рис.1.5

Решетчатый ригель для рамы с  жестким сопряжением ригеля с  колонной принят трапецеидального очертания с уклоном верхнего пояса i=0,10. Высота ригеля на опоре hо=2,20м(по обушкам поясных уголков),высота ригеля по середине пролета

Решетка ригелей разбита в соответствии с размерами сборных железобетонных настилов (6,0x3,0x0,3). Схемы решетчатых ригелей приведены на рис. 1.3.

Схема связей жесткости для рассматриваемых  примеров может быть принята по рис.1.4.

Фахверк продольных стен отсутствует.

Стеновые ограждения в примере  приняты из легкобетонных панелей толщиной t=300мм (в соответствии с районом строительства).

Схема фахверка торцевых стен для  рассматриваемых примеров может  быть принята по рис. 1.6.

 

 

 

 

 

 

 

Подсчет интенсивности нагрузок

Ед.

Измер.

Вид нагрузок. Вычисления

Нормативная нагрузка

Коэф.надежности по нагрузкамgf

 

Обозначение

Величина

Обозначение

Величина

1

2

3

4

5

6

7

кН/м2

ПОСТОЯННЫЕ НАГРУЗКИ

1.Ограждающие конструкции  покрытия(прил.табл.4)

железобетонная плита

утеплитель t=12см, g=6кН/м3; 0,12·6=0,72

стяжка t=2см, g=16,0…18,0 кН/м3 ;0,02·16,5=0,33

рубероидный ковер и  пароизоляция

стальные конструкции  покрытия ;24·0,007·1,2=0,2

Итого

 

 

 

2,40

0,72

0,33

0,1

0,2

 

 

1,1

1,3

1,3

1,3

1,05

 

 

 

2,64

0,936

0,429

0,13

0,21

3,75

 

4,345

кН/м2

2.Ограждающие конструкции  стен

легкобетонные стеновые панели t=30 см, g=8кН/м3

 

переплеты остекления

 

 

2,4

 

0,5

 

1,2

 

1,1

 

 

2,88

 

0,55

кН/м

3.Колонны

верхняя часть колонны (вес в пределах 1,0…1,15 кН/м)

 

нижняя часть колонны (вес в пределах 2,0…3,0 кН/м)

 

 

1,05

 

2,1

 

1,05

 

1,05

 

 

1,1

 

2,2

кН/м

4.Подкрановая балка с рельсом (по принятому сечению балки, обычно в пределах 2,5…4,0кН/м, с конструктивным коэффициентом=1,3); 2,78·1,3=3,62

3,62

1,05

  3,8

кН/м2

ВРЕМЕННЫЕ (КРАТКОВРЕМЕННЫЕ) НАГРУЗКИ

5.Снеговая нагрузка(II район, по табл.4[2])

ро=0.7кН/м2,С=1,0 (по табл.5[2]); о·С=0.7·1,0=0.7,

при имеем gf=1,4 по п. 5.7[2]

 

 

 

 

0.7

 

 

1,4

 

 

 

 

0.98

КН

6.Крановая нагрузка ( по ГОСТ 25711-83 или по прил табл.1)

 

вертикальные давления колес крана:

максимальное(по ГОСТ)

минимальное =

=128.5 где nо-количество колес с одной стороны крана.

Горизонтальные давления колес  крана

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

479

 

 

 

128.5

 

 

 

 

20.5

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

1,1

 

 

 

1,1

 

 

 

 

1,1

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

526.9

 

 

 

141.35

 

 

 

 

22.55

кН/м2

7.ветровая нагрузка(IV район, по табл.6[2],) go=0,4кН/м2,

коэффициент К принимается  по табл.7[2]:

К=1,0 при H 10,0м и К=1,25 при Н=20,0м,

аэродинамический коэффициент  С принимается по табл. 8[2],профиль2

   с наветренной стороны Са=0,8,

   с подветренной стороны  Со=0,6.

На отметках 0,0…+10,0

На отметке dp=+19.8

На отметке dп=+24.1мb

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

0,32

 

 

0,24

 

 

0,59

 

 

0,45

 

 

 

0,65

 

0,48

 

 

 

 

 

 

 

 

1,4

 

 

1,4

 

 

1,4

 

 

1,4

 

 

 

1,4

 

1,4

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

0,448

 

 

0,336

 

 

0,83

 

 

0,62

 

 

 

0,91

 

0,67



Сбор нагрузок на раму

п/п

Наименование нагрузок. Вычисления.

Обозначеие.

Ед. измер.

Расчетные значения.

1

2

3

4

5

1

Шатер

распределенная нагрузка на ригель

кН/м,

a-угол наклона верхнего пояса ригеля; принято: cosa=1

сосредоточенная нагрузка на колонну

момент в месте изменения  сечения

 

 

 

 

 

 

 

 

 

кН/м

 

 

 

кН

 

 

кН·м

 

 

26,76

 

 

 

321,12

 

 

120,42

2

Стены

Сосредоточенные нагрузки на колонну

=2,88×6×6+0,55×2,4×6.6=112.4 кН

2,88×6×6,6=114 кН

 

 

     

 

 

кН

 

кН

 

 

112.4

 

114

3

Колонны

Вес верхней  части колонны

(5,6+2,2)×1,1=8.6

вес нижней части колонны

14.8×2,2=32.56

 

 

 

 

 

кН

 

кН

 

 

8.6

 

32.56

4

Подкрановые балки

Сосредоточенная нагрузка от веса балок

 

 

 

 

кН

 

 

23,0

5

ВРЕМЕННЫЕ (КРАТКОВРЕМЕННЫЕ) НАГРУЗКИ

Снег:

Распределенная нагрузка на ригель

кН/м

сосредоточенная нагрузка на колонну

момент в месте изменения  сечения

 

 

 

 

 

 

 

КН/м

 

 

кН

 

кН·м

 

 

 

5.88

 

 

70.6

 

26.5

6

Вертикальная крановая нагрузка

Давление  от двух кранов

526.9×2,784×0,85=1246.9

141.35×2,784×0,85=334.5

моменты от эксцентриситета приложения Dmax и Dmin:

Mmax=Dmax×e2=1246.9×0,625=779.3кН·м    e2=hн/2=1,25/2=0,625

Mmax=Dmin ×e2=334.5×0,625=209.1кН·м

 

Dmax

Dmin

 

 

Mmax

Mmax

 

 

кН

кН

 

 

кН·м

кН·м

 

 

1246.9

334.5

 

 

779.3

209.1

7

Поперечное торможение кранов

22.55×2,784×0,85=53.4

 

T

 

кН

 

53.4

8

Ветер (слева)

кН/м,

кН/м,

кН/м.

qa =  =1.336 кН/м

Wa =  ×=7.104 кН/м

кН/м

WП =  ×  = 5.328кН/м

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

кН/м

 

кН

 

кН/м

 

кН

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

1.336

 

7.104

 

1.0

 

5.328


 

 

Mmax=×= ×=2350.1

Jp==2724250; Jн==688997

 

 

Исходные данные для статического расчета

п/п

Наименование характеристик

Ед. измер.

Обозначение

Величина

1

2

3

4

5

1

2

3

4

5

6

7

8

9

10

11

12

13

14

15

 

16

17

 

18

 

19

20

 

21

22

 

23

Высота подкрановой балки с рельсом

Длина нижней части колонны

Длина верхней части колонны

Пролет рамы

Вес нижней части колонны

Вес верхней части колонны

Вес подкрановой балки с рельсом

Вес стенового ограждения среднего яруса

Вес стенового ограждения верхнего яруса

Постоянная нагрузка по ригелю

Снеговая нагрузка по ригелю

Максимальное вертикальное давление кранов

То же, минимальное

Поперечная тормозная сила

Ветровая нагрузка на колонну с  наветренной стороны

То же, с подветренной стороны

Суммарная ветровая нагрузка, действующая на ригель рамы

Момент в уступе колонны от постоянной нагрузки

То же, от снеговой нагрузки

Момент в уступе колонны от максимального  вертикального давления кранов

То же, от минимального давления кранов

Относительное значение моментов инерции  элементов рамы

Коэффициент пространственной работы рамы

м

кН

кН/м

кН

 

кН/м

кН

 

кН·м

 

 

hпб+hр

lн

lв

L

Fн

Fв

Fпб

F1

F2

qш

qсн

Dmax

Dmin

T

 

qа

qп

Wа+Wп

 

Mш

 

Мсн

 

Мmax

Mmin

Iв/Iн

Iр/Iн

d

1.25

14.8

5.6

24.0

32.56

8.6

23.0

112.4

114

26.76

5.88

1246.9

334.5

53.4

 

1.336

1.0

12.432

 

120.42

 

26.5

 

779.3

209.1

0.08

3.96

1.0


 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

Эпюры M,Q и N в жесткой раме

 

  1. Постоянная нагрузка

 

 

 

 

  1. Снеговая нагрузка

 

 

 

  1. Давление кранов (тележка слева)

 

 

 

  1. Торможение у левой колонны вправо

 

 

 

  1. Ветровая нагрузка (слева)

 

 

 

    1. Наиболее невыгодные комбинации усилий

 

Верхняя часть колонны: M= -332,6 кНМ, N= -396,2кН.(сечение 4)

Подкрановая ветвь: M= -445,3 кНМ, , N= -1625,8 кН.(сечение 1)

Шатровая ветвь:  M=688 кНМ, N= -1575,3 кН.(сечение 1)

 

  • Определение расчетных длин колонн в плоскости рамы
  •  

            , значит mв=3,0, mн=2,0 для жесткой рамы.

     

    Расчетные длины участков ступенчатой  колонны в плоскости рамы составляют:

        • верхняя часть колонны lefx=mв×lв=3,0*5,6=16,8 м;
        • нижняя часть колонны lefx=mн×lн=2,0*14,8=29,6 м;

     

  • Определение расчетных длин колонн из плоскости рамы
        • верхняя часть колонны lefy=m(lв-hпб)=1.0(5,6-1,05)=4,55 м;
        • нижняя часть колонны  lefy=mlн=0,8*14,8=11,84 м;

     

      1. РАСЧЕТ ВЕРХНЕЙ ЧАСТИ СТУПЕНЧАТОЙ СПЛОШНОЙ КОЛОННЫ

     

    Материал – сталь ВСт3пс6, Ry=225 МПа, высота сечения колонны hв=0.5 м.

    Невыгодные комбинации усилий M=-332,6 кНМ,   N=-396,2кН.(сечение 4)

     

    2.1. Подбор сечения колонны

     

        • радиус инерции ix=0.42*hв=0,42*50=21,0 см;
        • радиус ядра сечения rx= см;
        • гибкость lx=
        • условная гибкость ;
        • Эксцентриситет приложения силы N: 
        • Относительный эксцентриситет
        • Приведенный относительный эксцентриситет 4,74*1,26=5,98

    h=(1,75-0,1*m)-0,02×(5-т) =(1,75-0,1*4,74)-0,02*(5-4,74)*2,64=1,26, т.к. , то расчет внецентренно сжатых стержней производится на устойчивость.

     

    Требуемая площадь сечения колонны: Атр= см2

    Принимаем двутавр со следующими геометрическими  характеристиками:

        • площадь сечения А=100 см2;
        • моменты инерции Ix=39727 см4, Iy=1043 см4;
        • радиусы инерции ix=19,9 см, iy=3,23cм;
        • радиус ядра сечения; см
        • соотношение площадей =

    Информация о работе Стальной каркас одноэтажного производственного здания