Проектирование фундаментов под 7-этажное здание в открытом котловане

_{На границе  III и IV слоев:}   

_{На границе  IV и V слоев:}   

_{с учетом давления толщи воды}  

_{В V слое на глубине 2.85м}

_{В V слое на глубине 3м}

_{В V слое на глубине 3.82м}

_{В V слое на глубине 4м}

_{В V слое на глубине 6.825м}

_{В V слое на глубине 9.018м}

      _{На подошве условного фундамента}

 

вычитание ординат  вспомогательной эпюры 0,2 σzg,i

Таблица 15

	30.6	36.9	53.7	76.38	87.66	98.66	153.18	156.0	171.7	175.2	229.2	271.17
0,2*	6.12	7.38	10.74	15.27	17.53	19.73	30.63	31.2	34.34	35.04	45.8	54.23

 

 

_{б) Вычисления ординат  эпюры дополнительного  давления}    

Сначала вычисляется верхняя  ордината эпюры σ_zp0 непоср. под подошвой фундамента при z = 0:

 

Затем вычисляются  другие ординаты по формуле  для различных глубин zi откладываемых от подошвы фундамента. Коэффициенты αi для условий данного примера берутся в зависимости от отношения длины фундамента стены l к ширине фундамента b, то есть =2.72/2,72=1 (принимается по таблице) Вычисления удобно вести в табличной форме

 

Таблица 16

			кПа		Слои
0	0	1	99.4	1.088	V- суглинок тугопластич- ный
0.8	1.088	0.8	79.5	1.088
1.2	1.632	0.606	60.23	0.544
1.6	2.176	0.449	44.63	0.544
2	2.72	0.336	33.4	0.544

 

 

 

 

_{Из  рис. 7. Высота сжимаемой толщи H=2.17м}

 

 

Рис. 7.

Штамповые испытания  грунта отобранного на глубине заложения 9 м. штампом d=27,7см – V слой "Суглинок тугопластичный"

                  

 

 

                  

S₁= 3,7мм                                                       S₂= 6,2мм

 

 

    

 

 

 

 

 

_{Осадка  допустимая.}

 

Относительная разность осадок

 

 

 

 

6. Подбор молота для забивки свай и определение рас

четного отказа.

 

 

 

 

Данные: Свая 0,3*0,3*8.0м ;  F_d=600кН;   P_св=429кН

 

Подбор молота.              Э=1,75*а*Р_св;      где а = 25Дж/кН     Э=1,75*25*429=18768Дж=18,76кДж

Подходит Дизель-молот марки  С-995 С энергией удара 19кДж

 

Проверка  пригодности молота.            (G_м+G_с)/Э_р<K_м

 

где Gм – полный вес молота =26кН

Gс – вес сваи с наголовником и подбабком (принимаем вес наголовника 100кгс=1кН, подбабок не используется)

Вес железобетонной сваи    0,3²·8·24=17,28кН;           Gс=17,28+1=18,28кН

Эр – расчетная энергия  удара, определяемая для трубчатых дизель-молотов по формуле:      

Эр=0,9G*Н      (G – вес ударной части молота – 12,5кН,)

Н – фактическая высота падения молота, на стадии

окончания забивки принимаемая по табл – 2,8м . Эр=0,9·12,5·2,8=31,5кДж.

К_м=6кДж – коэффициент применимости молота

Итого:            (26+18,28)/31,5=1,4<6. Условие выполнено. Молот пригоден.

 

 

Определение расчетного отказа.

где – k-m, принимаемый для железобетонных свай, забиваемых с наголовником, равным 1500кН/м2;

А – площадь поперечного сечения сваи 0,3·0,3=0,009м2;

 - коэффициент восстановления удара при забивке железобетонных свай

с применением наголовника  и деревянного вкладыша в нем ;

F - несущая способность сваи по грунту, =600кН

Эр =31,5 кДж ; Gм =26кН ; Gс =21,5 кН

, что

 

окончательно  подтверждает выбор молота

 

 

 

 

 

Библиографический список

 

1.  ГОСТ 25100-95 "Грунты. Классификация"

2.  СНиП 2.02.01-83* «Основания зданий и соорцжений»

3.  Каталог конструктивных элементов фундаментов гражданских и административных зданий. Методические указания к выполнению курсового проекта МГСУ. М., 2003 г.

4.  Ухов С.Б., Семёнов В.В., Знаменский В.В., Тер-Мартиросян З.Г., Чернышев

С.Н. Механика грунтов, основания и фундаменты. М., Издательство Ассоциации строительных вузов 2005 г.

5.  СНиП 2.02.03-85. Свайные фундаменты.