Основные решения вентиляции

7. Динамическое давление  в зависимости от скорости воздуха по справочнику записываем в графу 12

8. Значение потерь давления на  местные сопротивления (графа  13) получаем путем умножения цифр в графах 11 и 12, что соответствует формуле

9. Полные потери давления на  рассчитываемом участке получаем  путем сложения потерь давления на трение R*l*b (графа 10) и на преодоление местных сопротивлений (графа 13). Конечный результат записываем в графу 14

10. Далее определяем полные потери  давления на отдельных ответвлениях  системы, которые увязываем с потерями давления в магистрали в пределах 10% путем подбора диаметров воздуховодов ответвлений.

11. При невозможности увязки  потерь давления по ответвлениям  воздуховодов в пределах 10%  устанавливаем диафрагмы:

Участки 1 и7 :

DР₁=23Па                         DР₇=23 Па                        

 <10% => диафрагма не ставится

Участки 8 и 2 :

DР₈=23Па                         DР₁₊₂=38,5 Па  

   >10%  => диафрагма  ставится                  

DР= DР₁₊₂-DР₈=38-23=15Па

x_диафр=

     ставим диафрагму d=479 мм;

Участки 10 и 3 :

DР₁₀=23Па                         DР₁₊₂₊₃=45 Па  

   >10%  => диафрагма  ставится                  

DР= DР₁₊₂₊₃-DР₁₀=45-23=22Па

x_диафр=

ставим диафрагму d=455 мм;

12. При расчете сечения диафрагмы  необходимо, чтобы потери давления  в ней при соответствующей скорости воздуха в воздуховоде были равны избыточному давлению, которое требуется погасить на данном ответвлении системы. Размеры отверстий диафрагм в зависимости от диаметра круглых или сечения прямоугольных воздуховодов и требуемого значения коэффициента местного сопротивления приведены в таблицах методических указаний.

13. Суммируем полные потери давления на всех расчетных участках магистрали.

 

Аэродинамический расчет приточной системы для зрительного зала

Таблица 2

(Смотри в приложении.)

 

 

Значения коэффициентов  местных сопротивлений.                 Таблица 3

№ участка	Наименование  местного сопротивления	ζ	∑ζ
1	Плафон ВДШП-6	1,3	3,15
	Отвод 90°	0,35
	Тройник на проход в режиме нагнетания	1,5
4
2	Тройник на проход в режиме нагнетания	0,25	0,25
5	конфузор	0,1	4,38
	Отвод 90° - 6 шт.	4,08
	диффузор с  отводом квадратного сечения	0,2
3	Тройник на проход в режиме нагнетания	0,2	0,2
6	колено с  острыми кромками-2	2,4	3,04
	внезапное расширение	0,64
7	Плафон ВДШП-6	1,3	3,15
	Отвод 90°	0,35
	Тройник на проход в режиме нагнетания	1,5
8	Плафон ВДШП-6	1,3	3,15
	Отвод 90°	0,35
	Тройник на проход в режиме нагнетания	1,5
9	Плафон ВДШП-6	1,3	3,15
	Отвод 90°	0,35
	Тройник на проход в режиме нагнетания	1,5
10	Плафон ВДШП-6	1,3	3,15
	Отвод 90°	0,35
	Тройник на проход в режиме нагнетания	1,5
11	Плафон ВДШП-6	1,3	3,15
	Отвод 90°	0,35
	Тройник на проход в режиме нагнетания	1,5

 

.

Расчет рециркуляционной системы.

 

L_рец=L_прит. - L_н=22942-8000=14942 м³/ч;

Т.к. расход воздуха забираемый на рециркуляцию большой, то ставить решетки было конструктивно не выгодно, поэтому принимаем к установке воздуховод равномерного всасывания ВРВ

Принимаем к установке ВРВ а*в=0,8*0,8, длина 10 м, количество отверстий n=6, r max=0.1

1. Скорость воздуха в конце воздуховода:

   

2,Эквивалентный диаметр

    

3,Величина критерия Рейнольдса:

   

4. Коэффициент сопротивления трения:

  

5. Определяем параметры воздуховода:

   

6.  Находим параметр отверстия:

   

 

7.   Подсчитываем площадь единичного отверстия:

     

8. КМС воздуховода:

    

9.  

 

Аэродинамический расчет механической вытяжки системы с  рециркуляцией.

Таблица 4.

(Смотри в приложении)

 

Подбор вентилятора  для приточной системы П1.

Подбор вентилятора производится по расходу перемещаемого воздуха L и потерям давления , Па, в рассчитываемой системе вентиляции. Расход перемещаемого вентилятором воздуха , , находится по формуле:

                                                     

1.1-поправочный коэффициент для  учёта подсоса или потерь воздуха.

                                                     

Для определения потери давления вентилятора  сравниваем потери давления до точки  подключения рецеркуляционного канала.

                                                    

- потери давления в   воздушном клапане, Па.            

потери давления в жалюзийной решётке узла воздуховода, Па

                                                 

- скорость в решётках, м/с       

.

                                                

                                                

                                                

                                                

Полное давление вентилятора определяется по формуле:

                                               

- потери давления в рецеркуляционном  канале, Па.

- аэродинамическое сопротивление  фильтра, Па

- аэродинамическое сопротивление  калориферной установки, Па.

- потери давления в сети  воздуховодов, Па

                                               

К установке принимаю вентилятор: ВЦ 4-75- Е.10.0,95-1 (исполнение1)

n=720 об/мин       . Левого вращения, положение , электродвигатель:  4А132М8.

 

Аэродинамический  расчет механической вытяжки В4

 

Система В4 осуществляет вытяжку воздуха из аккумуляторной и щелочной комнат.

Аэродинамический расчет проводится аналогично расчету приточной системы, все результаты расчета сводятся в табл.6

 

Аэродинамический расчет механической вытяжки системы В1

Таблица 6

(Смотри в приложении.)

∆Р системы =∆Рсети+∆Рклапана=192,21 Па

Значения коэффициентов  местных сопротивлений.

Таблица 7.

№ участка	Наименование  местного сопротивления	ζ	∑ζ
1	решетка с отводом	2,2	2,5
	среднее отверстие  на проход	0,3
2	среднее отверстие  на проход	0,2	0,2
3	Отвод 90° - 5 шт	0,85	0,85
4	конфузор	0,1	0,1
5	зонт над  вытяжной шахтой	1,15	1,15

 

 По расчетному давлению ∆Р=1,1∆Р системы=1,1*75=81,4 Па и расходу системы L=343,2 м³/ч подбираем вентилятор из Каталога АРКТИКА «Оборудование систем вентиляции».

К установке принимаю вентилятор канальный СК 100 С, для предотвращения прорывания воздуха при отключенном вентиляторе предусмотрен обратный клапан RSK 160.

 

Аэродинамический  расчет

естественной вытяжки в перемоточной ВЕ6

1,Для естественной вытяжной системы определяем величину располагаемого давления по формуле:

DR_расп=g*h*(r_н-r_в)=9,8*2,2*(1,269-1,221)=1,03 Па

где h– вертикальное расстояние от центра воздухоприемного отверстия до верха вытяжной шахты, м;

r_н;r_в– плотность воздуха соответственно при расчетных наружной и внутренней температурах, причем t_нар=+5⁰С, t_вн=+16⁰С

Численное значение плотности определяем по формуле:

;   ;    

 

2. Определяем предварительное сечение  канала:

где u– рекомендуемая скорость в воздуховодах и решетках: вытяжные решетки 0,5¸1 м/с, вертикальные каналы 0,5¸1 м/с, вытяжные шахты 1¸1,5 м/с.

   По [7, табл. 22.7] принимаем F_ф каналов, принимаем приставной стальной канал с размерами 100*250 F_ф=0,075 м².

3. Уточним фактическую скорость u_ф.

 

4. Ориентируясь на u_ф подбираем вытяжную решетку:

                

Принимаем  вытяжную решетку щелевую  типа АМН F_сеч=0,009 м²

    

5. Определяем DR_реш:

; r=1,2 кг/м³. Коэффициент местного сопротивления для решетки принимаем x=1,2

Аэродинамический расчет выполняем  в табличной форме аналогично Пр1

Коэффициент местного сопротивления  для колена, для зонта принимаем по таблицам из методических указаний.

 

Аэродинамический расчет естественной вытяжки

Таблица 8  

N уч	L, м/ч	l,	хар-ка воздуховода			R	R*l*n	n	Σζ	Pд,  Па	Z,	Δpуч,Па	СумΔp
			F,	ахb,	V ,
		м	м	мм	м/с						Па
1	41	2,2	0,02	100*200	0,6	0,06	0,03	1	2,2	0,2	0,44	0,564	0,744
решетка												0,18	0,18

 

Значения коэффициентов местных сопротивлений

Таблица 9

№ уч	Местные сопротивления	№ табл.	ζ	Σζ
1	колено 90º	А.17	1,14	2,2
	зонт	А.12	1,15

 

DR_расп > 0.9*     1,03 Па > 0,67 Па

 

 

Расчёт естественных вытяжных шахт из зрительного зала и подбор клапана воздушного утеплённого дли систем ВЕ1, ВЕ2, ВЕ3.

 

Холодный период года.

                                    

Принимаем сечение шахты а*в=1800*1000

Принимаем к установке клапан, утепленный воздушный по таблице 4.2. [14].

КВУ 1800*1000,

, L=1200мм,  Н=2178 мм,

Уточняем скорость в клапане:

                             

Теплый период года.

                                

Принимаем 2 шахты сечением а*в=1600*1000

Принимаем к установке клапан, утепленный воздушный по таблице 4.2. [14].

КВУ 1600*1000, его размеры:

L=1000мм, L1=1140мм, Н=570мм, Н1=690мм. .

Уточняем скорость в клапане:

                             

 

Акустический  расчет приточной системы П1.

 

Уровень шума является существенным критерием качества систем кондиционирования и вентиляции, что необходимо учитывать при проектировании зданий различного назначения.

Его цель заключается в расчете  затухания шума в сети воздуховодов и подборе глушителя.

Исходными данными являются характеристики подобранного вентилятора, размеры зрительного зала и его объем.

Последовательность расчета выполняем  для частот 125Гц, 250Гц.

Последовательность  расчета.

1. Выписываем допустимые уровни звукового давления L^пс_доп предельного спектра ПС=35

L^пс_доп–допустимый уровень звукового давления по октавным полосам.

Уровни звукового давления в  октавных полосах частот в дБ для  шума, создаваемого в помещениях и на территориях, прилегающих к зданиям, системами вентиляции, кондиционирования воздуха, в соответствии со СНиП II-12-77 принимаем на 5дБ ниже допустимых уровней шума для помещений зданий и прилегающей территории.

L^пс_доп125=52 дБ;     L^пс_доп250=45 дБ; 

 

2. Определяем общий уровень звуковой  мощности шума, создаваемый вентилятором:

L_р.окт=`L+20lgР_в+10lgQ+s-DL₁+DL₂;

L– критерии шумности, дБ, принимаемые в зависимости от типа и конструкции вентилятора по;

Р_в– полное давление, создаваемое вентилятором, Па;

Q– объемный расход воздуха вентилятора, м³/с

Q= L/3600=25236,2/3600=7,01 м³/с;

s– поправка на режим работы вентилятора, дБ, в зависимости от КПД вентилятора, если h_факт£(0,9¸1)h_макс, то s=0

0,65£0,9*0,83;    0,65£0,74;    s=0;

DL₁– поправка, дБ, учитывающая распределение звуковой мощности вентилятора по октавным полосам частот и принимаемая в зависимости от типа и частоты вращения вентилятора;